Đồ án môn học nền và móng - Đề tài: Ngân hàng đầu tư và phát triển Long An

- Chiều dài của đáy khối qui ước: LM = 2. . 1.55 2 14 2 26' 2.7 4 L H tg tg m       tb o - Bề rộng của đáy khối qui ước: BM = 2. . 1.2 2 14 2 26 ' 2.4 4 B H tg tg m       tb o . - Chiều cao khối móng qui ước HM = 15.3m. - Xác định trọng lượng của khối qui ước: N L B h T M M M M tb tc       . . . 2.7 2.4 1.4 2 18.14 .  - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối qui ước : Ntc = Ntco + NtcM = 169.92 + 18.14 = 188.06T. - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối qui ước: Mtc = Mtc o + Qtc .hm = 10.5 + 6.57x1.4 = 19.7T.m. - Độ lệch tâm : e 19.7 0.10 188.06 tc tc M N   . - Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối qui ước: max min 6 188.06 6 0.1 (1 ) 1 . 2.7 2.4 2.7 tc tc M M M N e x L B L x            .  tc max = 35.47T/m2.  tc min = 22.58T/ m2.  tc tb= 29.025T/ m2

pdf35 trang | Chia sẻ: anhthuong12 | Lượt xem: 739 | Lượt tải: 1download
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Đồ án môn học nền và móng - Đề tài: Ngân hàng đầu tư và phát triển Long An, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC CHU VĂN AN ------------ Đồ Án Môn Học: NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI Mã đề: 24A-NG NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN LONG AN Hình sinh viên Họ và tên sinh viên: TRẦN ĐẠI DIỆN Mã số sinh viên: XXXXXX ĐT liên lạc: 0909XXXXXX Lớp: XD_K1. Chuyên ngành: Xây dựng dân dụng và công nghiệp Hệ: Đại Học Chính Quy (Văn bằng 2) Tháng 10 năm 2018 Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 5 Mã đề tài: 24B-NH ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN LONG AN Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 6 Mã đề tài: 24B-NH MẶT BẰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 7 Mã đề tài: 24B-NH I. MỞ ĐẦU Trong thời kỳ mở cửa, đất nước ta đang trong thời kỳ đổi mới, với chính sách đúng đắn và phù hợp của Đảng và Nhà nước về kêu gọi đầu tư phát triển các thành phần kinh tế. Nền kinh tế nước ta đã có những bước tiến vững mạnh rõ nét và đã gia nhập WTO. Trong sự phát triển chung của cả nước, TP Tân An là một trung tâm nhiều chức năng về kinh tế, thương mại, tài chính, công nghiệp, du lịch và công nghệ thông tin. Từ những sự phát triển đó mức sống người dân ngày một tăng kéo theo nhu cầu về ăn ở cũng cao hơn, tiện nghi hơn. Do đó để phục vụ nhu cầu đời sống của nhiều người dân, đặc biệt hỗ trợ vốn cho nhân dân là cần thiết. Từ những điều kiện trên: Ngân Hàng Đầu Tư và Phát Triển Long An ra đời, nhằm đáp ứng cho nhu cầu về kinh tế trong công cuộc đổi mới của đất nước. II. ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH 1.Tên công trình: NGÂN HÀNG ĐẦU TƢ VÀ PHÁT TRIỂN LONG AN 2. Hình thức đầu tƣ xây dựng công trình: xây dựng mới. 3. Địa điểm xây dựng công trình: ĐƢỜNG HÙNG VƢƠNG, THÀNH PHỐ TÂN AN, TỈNH LONG AN. III. ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN - GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1. Điều kiện tự nhiên, hiện trạng khu đất xây dựng công trình 1.1. Vị trí, giới hạn, diện tích: Khu đất xây dựng thuộc Đường Hùng Vương, Thành Phố Tân An, tỉnh Long An. + Phía Bắc giáp : Đường Châu Văn Giác (nhựa). + Phía Nam giáp : Đường Hùng Vương (nhựa). + Phía Đông giáp : Đường Bùi Chí Nhuận (nhựa). + Phía Tây giáp : Nhà dân. - Tổng diện tích đất: 632,6 m2. 1.2. Đặc điểm địa hình: Khu đất tương đối bằng phẳng, nằm trên đường Hùng Vương thuộc địa phận TP Tân An. 1.3. Khí hậu thủy văn: - Nhiệt độ trung bình : 27,9 0C Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 8 Mã đề tài: 24B-NH - Giờ nắng trung bình : 2.700 giờ - Gió chủ đạo : Đông Nam (tháng 1-4) : Tây Nam (tháng 7-10) - Lượng mưa trung bình : 1.450mm - Độ ẩm bình quân :74% - 76% (mùa mưa) :80% - 82% (mùa mưa) - Không bị ảnh hưởng lũ lụt trong khu vực hiện trạng. 1.4. Hiện trạng kiến trúc xây dựng: - Công trình xây dựng gồm 8 tầng (Tầng trệt và lầu 2,3,4,5,6,7,8) nhằm đáp ứng cho sự cần thiết của người dân. - Công trình có một hồ nước được đặt trên tầng mái. - Toàn bộ công trình được dùng cho 2 thang bộ và 2 thang máy nhằm phục vụ việc đi lại và đảm bảo đủ khả năng thoát hiểm khi có sự cố hỏa hoạn. - Công trình nằm trong nội thành nên vấn đề thiết kế và quy hoạch kiến trúc của công trình cũng được quan tâm. - Một số các thông số về kích thước của công trình: + Tổng chiều cao công trình là 28m (tính từ mặt đất). + Tổng chiều dài công trình là 34,8m. + Tổng chiều rộng là 18m. + Tổng diện tích xây dựng S = 626,4m2. + Tầng trệt cao 3.5m. Tầng này bao gồm: các phòng làm việc. + Các tầng lầu còn lại cao 3.5m, bao gồm các phòng làm việc,. + Phần mái được đổ bằng BTCT. 2. Bố cục không gian kiến trúc: Công trình có các kích thước như sau: + Theo phương dọc nhà công trình có 7 trục từ trục 1 đến trục 7, với tổng chiều dài là 34,8m, trục 2-3 = 3-4 = 4-5 = 5-6 có kích thước là 6m, trục 1-2 = 6-7 có kích thước là 5,4m. + Theo phương ngang nhà công trình có 4 trục từ trục A đến trục D, với tổng chiều dài là 18m, trục AB = CD có kích thước là 6,5m, trục BC có kích thước là 5m. Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 9 Mã đề tài: 24B-NH 3. Giải pháp hạ tầng kỹ thuật: 3.1. Hệ thống giao thông nội bộ: Bố trí hệ thống sân đường bao quanh nhà làm việc đồng thời cũng đến tất cả các hạng mục tạo điều kiện thuận lợi trong việc giao thông nội bộ cũng như đáp ứng các yêu cầu an toàn phòng cháy chữa cháy. 3.2. Hệ thống cấp điện: - Nguồn điện được cung cấp từ nguồn điện chính của Tỉnh . - Hệ thống dây điện bao quanh công trình dưới dạng lắp dựng trụ. - Hệ thống đường dây điện được bố trí ngầm trong tường và sàn, các dây điện được lồng vào ống nhựa dẽo cách điện, có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình khi cần thiết. 3.3. Hệ thống cấp thoát nước: - Nước trên mái và dưới đất được dẫn trực tiếp tập trung tại hố chính dẫn ra ngoài hệ thống công trình. - Hệ thống thoát nước mưa từ mái đưa về sênô mái thoát về các ống nhựa PVC đưa thẳng xuống hố dẫn ra ngoài hệ thống công trình. - Hệ thống thoát nước sinh hoạt hoàn toàn khác biệt với hệ thống thoát nước mưa trên mái. - Nước thải từ bồn cầu được dẫn vào bể tự hoại qua bể lắng, lọc, sau đó thoát ra hệ thống thoát nước chung. - Hồ nước máy phục vụ cho sinh hoạt. 3.4. Rác - Vệ sinh môi trường: Rác được thu gom hàng ngày và đưa đi đổ tập trung tại bãi rác. 3.5. Cây xanh - Trồng cây xanh, thảm cỏ trang trí tạo cảnh, chủ yếu trồng tập trung khu vực hàng rào. Có thể kết hợp trồng cây xanh bóng mát trang trí tạo cảnh. - Không trồng các loại cây có khả năng gây ảnh hưởng con người, các cây dễ rụng lá, dễ gẫy đổ, gẫy cành. 3.6. Hệ thống phòng cháy chữa cháy, chống sét: - Hệ thống báo động : Đườc lắp đặt cho toàn bộ công trình. Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 10 Mã đề tài: 24B-NH - Vị trí đặt bình chữa cháy và bảng nội quy PCCC như bình CO2, bình bột được đặt trên từng dãy phòng làm việc của mỗi tầng. - Thiết cháy chữa cháy, chống sét bảo đảm an toàn cho công trình. - Các thiết bị thi công phải đường thường xuyên kiểm m tra hằng ngày. - Treo các bảng quy định về phòng cháy dãy phòng làm việc của mỗi người. Có lớp các vật dụng có thể gây ra cháy nổ và càng không an toàn của chúng trước khi khi sử dụng. 3.7. Hệ thống thông thoáng và chiếu sáng: - Thông thoáng: thông thoáng bbằng hệ thớp, qu?t ?đi?n. - Chiếu sáng: Lấy ánh sáng tự nhiên từ các cửa sổ kính được bố trí ở mỗi phòng làm việc, kết hợp với ánh sáng nhân tạo bằng các đèn neon. 3.8. Đánh giá tác động môi trường - Nước thải sinh hoạt phải được xử lý qua hệ thống hầm tự hoại trước khi kết nối với hệ thống cống chung của khu vực. - Trồng cây xanh nhằm cải thiện và giữ môi trường xanh sạch đẹp. - Trồng cây xanh thảm cỏ trang trí tạo cảnh, chủ yếu trồng tập trung tại phía giáp tường rào và phía trước công trình. Có thể kết hợp trồng cây xanh bóng mát với trang trí tạo cảnh. - Không trồng các loại cây có khả năng gây ảnh hưởng đến sức khỏe con người, các cây dễ rụng lá, dễ gãy đổ, gãy cành. - Rác được thu gom hàng ngày và đưa đi đổ tập trung tại bãi rác. - Mỗi hạng mục phải có 1 thùng rác có nắp đậy kín. Rác được khuyến khích phân loại theo tính chất vô cơ, độ rắn và sự phân hủy để thu gom và xử lý. IV. KẾT LUẬN: Công trình này phục vụ cho nhu cầu của người dân, phong cách kiến trúc hiện đại và trang nhã. Các giải pháp kết cấu và kiến trúc hài hòa tạo cảm giác thoải mái khi vào làm việc. Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 11 Mã đề tài: 24B-NH THIẾT KẾ NỀN MÓNG CHỌN TIẾT DIỆN CỘT: Áp dụng công thức : cot . b N F k R  Trong đó: N : Lực dọc (tạm tính). k : Hệ số kể đến độ lệch tâm. Rb : Cường độ chịu nén của bêtông, bêtông B20 Rb =1.15 kN/cm2. k = 1.1 : Đối với cột giữa. k = 1.2 : Đối với cột biên. k = 1.3 : Đối với cột góc. N =k1.k. q. nsàn.Fsàn . Với q = 210 12 /kN m . Chọn q = 12 kN/cm2 để tính toán. k1 = 1.2 nsàn : số tầng. Fsàn : Diện tích 1 sàn truyền vào cột. Fcột = bcột x hcột . Chọn h = 1.5b → Fcột =b x 1.5b = 1.5b2 => b => h 6 0 0 0 6 0 0 0 6 0 0 0 18000 6500 6 0 0 0 6500 5000 2 3 4 DCBA 32503250250025003250 3250 3 0 0 0 3 0 0 0 3 0 0 0 3 0 0 0 F1 F2 F3 F4 DIỆN TÍCH CỦA 1 SÀN TRUYỀN VÀO CỘT Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 12 Mã đề tài: 24B-NH BẢNG TÍNH VÀ CHỌN TIẾT DIỆN CỘT ST T CỘT Fsàn (m 2 ) nsàn q (kN/m 2 ) Ntạm tính (kN) Fcộttt (cm 2 ) b (cm) h (cm) (bxh)chọn (cm) 1 3A=3D 19.5 2 12 673.9 703.2 21.6 32.4 20x30 19.5 4 12 1347.8 1406 30.6 45.9 30x45 19.5 6 12 2021.7 2109 37.5 56.2 35x50 19.5 8 12 2695.7 2813 43.3 64.9 40x60 2 3B=3C 34.5 2 12 1093 1145.5 27.6 41.4 25x35 34.5 4 12 2186 2291 39.1 58.6 35x50 34.5 6 12 3298.9 3442 47.9 71.8 45x70 34.5 8 12 4371.8 3801.5 50.3 75.4 50x75 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ NỀN MÓNG PHƢƠNG ÁN : MÓNG CỌC ÉP Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 13 Mã đề tài: 24B-NH I. THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Căn cứ vào bảng “ Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình “ của khu đất nơi xây dựng công trình “Ngân Hàng Đầu Tư Và Phát Triển Long An“ , ta có được cấu tạo địa chất công trình gồm các lớp sau đây: Lớp 1 : Lớp đất sét, trạng thái dẻo . Chiều dày lớp đất : 1.6m. Lớp 2 : Lớp đất bùn sét, trạng thái nhão. Chiều dày lớp đất : 4m. Lớp 3 : Lớp sét pha, trạng thái nửa cứng . Chiều dày lớp đất 5.6m. Lớp 4 : Lớp sét pha, trạng thái nửa cứng. Chiều dày lớp đất 2.1m. Lớp 5 : Lớp sét, trạng thái nửa cứng. Chiều dày lớp đất 5.2m. Lớp 6 : Lớp cát pha sét, trạng thái dẻo. Chiều dày lớp đất 1.0m. Lớp 7 : Lớp sét, trạng thái nửa cứng. 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 1.6 18.5 LÔÙP 1 LÔÙP 2 LÔÙP 3 LÔÙP 4 LÔÙP 5 LÔÙP 6 LÔÙP 7 HK Ñoä saâu (m) 5.6 11.2 13.3 1.5m 19.5 KẾT QUẢ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Lớp đất Độ ẩm W(%) Dung trọng  (T/m3) Hệ số rỗng e Độ bão hòa S(%) GH chảy WL(%) GH dẽo WP(%) Độ sệt IL Lực dính c(T/m 2 ) Góc ma sát trong 0 Modul biến dạng E0(T/m 2 ) Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 14 Mã đề tài: 24B-NH Lớp 1 39,7 1,5 1,17 92,1 50 21 0,51 1,79 8050’ 500 Lớp 2 71,7 1,21 1,996 96,4 59 23 1,53 0,78 3026’ 1000 Lớp 3 25,7 1,76 0,768 92,7 43 19 0,3 2,65 16021’ 780 Lớp 4 24,9 1,72 0,761 87,9 35 12 0,2 2,35 15058’ 2200 Lớp 5 25,2 1,76 0,756 91,7 45 20 0,1 2,72 1705’ 1200 Lớp 6 21,7 1,76 0,675 85,8 26 7 0,34 1,11 2302’ 800 Lớp 7 25,5 1,75 0,768 91,0 46 21 0,02 2,70 17046’ 1160 1. NHẬN XÉT ĐẤT NỀN - Từ cấu tạo địa chất như đã nêu ở trên , ta nhận thấy rằng đất nền ở khu vực xây dựng công trình có khả năng chịu tải tương đối tốt. - Do công trình nằm trong nội ô thị xã, xung quanh công trình là các công trình dân dụng khác. Để tránh gây chấn động, tiếng ồn, ảnh hưởng tới công trình lân cận ta chọn phương án cọc ép để thi công . 2. TẢI TRỌNG TÍNH MÓNG - Dựa vào kết quả nội lực giải khung ta chọn ra tổ hợp nội lực nguy hiểm nhất để tính móng: - Khi tính toán các móng thì tải trọng tác dụng xuống móng có kể thêm trọng lượng bản thân đà kiềng và tường xây (chọn đà kiềng có kích thước 25x50 cm), + Trọng lượng bản thân đà kiềng: . . . 1.1 0.25 0.5 25 3.44 /g nb h kN m      =0.344T/m. + Trọng lượng bản thân tường xây: . . . 1.1 0.2 3.5 18 13.86 / .tg nb h kN m      =1.386T/m. Sau khi tính tải phân bố do đà kiềng và tường xây tác dụng xuống móng thì phải qui về tải tập trung . BẢNG KẾT QUẢ NỘI LỰC Móng Tải tính toán Tải tiêu chuẩn M(T.m) N(T) Q(T) M(T.m) N(T) Q(T) Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 15 Mã đề tài: 24B-NH M1(Móng cột biên) 12.09 195.41 7.55 10.5 169.92 6.57 M2(Móng cột giữa) 27.3 330.06 10.59 23.74 287 9.21 Lấy hệ số an toàn n=1.15. Tải tiêu chuẩn = Tải tính toán/1.15. II. TÍNH TOÁN MÓNG CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP  CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI Hm: - Móng cột giữa:( M2) Chọn Hm > 0.7hmin , hmin :chiều sâu chôn móng yêu cầu nhỏ nhất. hmin = tg(45 0 - 2  ) B Q tt . Với : góc ma sát của đất : = 2 =8 o50’ (tb: dung trọng của đất ,  1.5(T/ 3m ) ttQ : lực ngang, Q = 10.59T B : bề rộng đài cọc, sơ bộ chọn B = 2.5m.  hmin = tg(45 o - 8 50 ' 2 o ) 2 10.1 1.5 2.5   = 1.98m. Hđ  0.7hmin = 0.7x1.98 = 1.39m Chọn Hm = 1.4m. Chọn chiều cao đài móng hđ = 0.9m - Móng cột biên: (M1) Chọn chiều cao đài hđ = 0.8m.  CHỌN CÁC ĐẶC TRƢNG CỦA MÓNG CỌC: - Đài móng: - Dùng bêtông B20 có Rb = 1.15kN/cm 2 , Rbt = 0.09 kN/cm 2 . - Cốt thép chịu lực trong đài là thép AII có Rs = 28 kN/cm2. - Lớp lót đài: Bêtông đá 40x60 dày 10 cm. - Đài liên kết ngàm với cột và cọc. Thép của cọc neo trong đài ( 20d (ở đây chọn 40 cm) và chọn đoạn neo vào đài 10 cm. - Cọc đúc sẵn: - Dùng bêtông B25 có Rb = 1.45kN/cm 2 , Rbt = 1.05 kN/cm 2 . - Cốt thép chịu lực trong cọc là thép AII có Rs = 28 kN/cm 2 . Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 16 Mã đề tài: 24B-NH - Căn cứ vào tình hình địa chất công trình, ta cho mũi cọc cắm vào trong lớp đất thứ 5 một đoạn 2m. - Tiết diện cọc chọn (30x30)cm - Chiều dài cọc: Lc = 14m. thép dọc chịu lực 4 Ø18 AII - Ngàm vào đài móng là 0,6 m, trong đó gồm: + Đoạn chôn vào đài 0,1 m. + Đoạn đập đầu cọc 0,5 m. - Chọn chiều sâu chôn móng hm = 1.4m. * Kiểm tra cọc theo điều kiện vận chuyển và lắp dựng cọc: Chiều dài cọc Lc = 14m, để thuận tiện cho việc cẩu cọc và lắp cọc ta chia cọc thành 2 đoạn mỗi đoạn dài 7m. - Khi cẩu cọc : Ta tìm vị trí đặt móc cẩu cách chân cọc một khoảng a sao cho Mnhịp = Mgối . Sau khi giải bài toán dầm đơn giản và cân bằng momen ta được a= 0.207L (Với L là chiều dài cọc) . Trọng lượng bản thân cọc : q = n x b x h x  =1.5 x 0.3 x 0.3 x 25 = 3.37 (kN/m) . Với : n=1.5 hệ số vượt tải kể đến khi vận chuyển cọc gặp đường xấu làm chấn động mạnh cọc và các sự cố khác ở công trường khi thi công cọc. ( = 25 kN/m3 – dung trọng của bêtông Giá trị moment tại gối : M1 = q(0.207L) 2 /2 =2.34 x (0.207x7) 2 / 2 = 2.45(kN.m). Giá trị moment tại nhịp : M2 = 2 2 2 2.34 4.102( ) ( 1.449) 3.23( . ) 2 4 2 4 q l a kN m     Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 17 Mã đề tài: 24B-NH 7000 0.207L 0.207L q =2.34kN/m M1=2.45kNm M2=3.23kNm BIỂU ĐỒ MOMEN KHI CẨU CỌC - Khi dựng cọc: Trọng lượng bản thân cọc : q = nbh =1.10.30.325 = 2.475(kN/m) . Với : n=1.1 hệ số vượt tải kể đến khi dựng cọc (ít bị chấn động mạnh) - Khi dựng cọc ta có cọc một đầu tựa vào đất một đầu tựa vào dây cẩu.Ta chọn luôn móc khi cẩu cọc làm móc dựng cọc. Giải trường hợp khi dựng cọc bằng sap 2000 ta được giá trị nội lực. Giá trị moment tại gối khi dựng cọc : Mmin = 3.35 (kN.m) . Giá trị moment tại nhịp khi dựng cọc : Mmax = 10.62 (kN.m) . 7000 0.207L q =1.72kN/m M1=3.35kNm M2=10.62kNm BIỂU ĐỒ MÔMEN KHI DỰNG CỌC Để an toàn , cốt thép được bố trí liên tục, do đó chọn giá trị mô men lớn nhất khi dựng cọc và khi cẩu cọc để tính. Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 18 Mã đề tài: 24B-NH Mmax = 10.62 kN.m Chọn a=3 (cm)  h0 = 30 – 3 =27 cm. 2 2 0 1062 0.033 1.45 30 27 m n M R bh        0 = 0.428 Với  1 1 2 1 (1 2 0.033) 0.034m x        < 0 = 0.62 - Diện tích cốt thép yêu cầu: 0 0.034 1.45 30 27 1.43 28 b s s R bh x x x A R     (cm 2 ) 22 18 5.09cm  . Vậy chọn 4 Ø 18 (Fa = 10.18cm2 ) đủ để bố trí cho cọc (bố trí đối xứng để tránh trường hợp lật cọc trong quá trình thi công và vận chuyển cọc). - Tính móc cẩu : Trọng lượng cọc : P = 3.37x7= 23.59 kN. Chọn móc cẩu ( 12, thép AII, ta có As = 1.131 (cm2). Lực kéo tối đa mà cốt thép chịu được : F = Rs xAs = 28 (1.131 = 31.67 (kN). Ta có F = 31.67 kN > P = 23.59 kN , nên ta chọn 2 móc cẩu để bố trí. - Tính chiều dài đoạn neo của móc cẩu : Lực kéo mà 1 thanh thép phải chịu là : T = 23.59/2 = 11.79(kN) Chiều dài đoạn neo : lneoĽ cm và không nhỏ hơn 30( = 36 cm. Ta chọn lneo = 30 cm. 1. TÍNH MÓNG CỘT GIỮA ( M2): BẢNG TẢI TRỌNG Tải tính toán Tải tiêu chuẩn M(T.m) N(T) Q(T) M(T.m) N(T) Q(T) 27.3 330.06 10.59 23.74 278 9.21 1.1. Xác định sức chịu tải của cọc 1.1.1. Sức chịu tải theo vật liệu PVL =m.(RsAs + RbAb) Trong đó: *  hệ số uốn dọc, (móng cọc đài thấp) ( =1. * m hệ số điều kiện làm việc m = 1 Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 19 Mã đề tài: 24B-NH * As diện tích cốt thép 4 Ø18 có As = 10.18cm2 = 10.18 x10-4m2. * Ab = 30 x 30 = 900 cm 2 . => PVL = 1x1(28 x 10.18 + 1.45 x 900) = 1590(kN) = 159 (T) 1.1.2. Sức chịu tải theo đất nền Pđn = 1 ( . . . . . ) n R b fi i i i m m R A u m f h   Trong đó: + m: hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất: m = 1 + mR , mf là hệ số điều kiện làm việc của đất ở mũi cọc và mặt bên của cọc (tra bảng -201-Nền móng). mR =0.7, mf =0.9. + R: Sức kháng giới hạn của đất ở mũi cọc Với độ sâu hạ mũi cọc tính từ mặt đất tự nhiên z = 15.3m. => R = 756 T/m 2 + F: diện tích tiết diện cọc tại mp mũi cọc Ab = 0.3x0.3 = 0.09m2 + u: chu vi cọc u = 4x0.3 = 1.2m + fi: Ma sát đơn vị của thành cọc ứng với lớp đất thứ i (tra bảng) Xác định fi : Chia đất nền dưới đáy móng thành từng lớp đồng nhất có chiều dày ( 2m, rồi xác định fi cho từng lớp 5 0 0 9 0 0 1 4 0 0 1 2 3 4 5 1 6 0 0 4 0 0 0 5 6 0 0 2 1 0 0 2 0 0 0 2 0 0 0 2 0 0 0 2 0 0 0 1 6 0 0 2 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 2 6 0 0 4 6 0 0 6 6 0 0 8 6 0 0 1 0 4 0 0 1 2 2 0 0 1 3 2 5 0 1 4 3 0 0 2 0 0 2 0 0 0 1 5 0 0 Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 20 Mã đề tài: 24B-NH BẢNG KẾT QUẢ LỰC MA SÁT fi Lớp đất Độ sệt IL Độ sâu(m) fi(T/m 2 ) hi(m) fi.hi Lớp 1 0.51 1.5 1.39 0.2 0.278 Lớp 2 1.53 2.6 0.46 2 0.92 1.53 4.6 0.56 2 1.12 Lớp 3 0.3 6.6 4.26 2 8.52 0.3 8.6 4.46 2 8.92 0.3 10.4 4.64 1.6 7.424 Lớp 4 0.2 12.2 6.808 2 13.62 0.2 13.25 6.955 0.1 0.69 Lớp 5 0.1 14.3 7.102 2 14.204 Tổng 55.7 => Pđn = 1(0.7x756x0.09 + 1.2x0.9x55.7) = 107.78T Sức chịu tải cho phép của đất nền: ' 107.78 77 1.4 dn dn tc P P T k     ( Pthiết kế = min(Pvl , Pđn) = 77 (T). 1.2. Xác định số lƣợng cọc và bố trí: 1.2.1. Xác định số lƣợng cọc: P N kn . k = 1.0 ÷1.5 là hệ số xét đến ảnh hưởng của momen. Chọn k = 1.4 N : Lực dọc truyền xuống đáy đài. P : SCT tính toán của cọc. - Áp lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài: 2 2 77 95( ) (3 ) (3 0.3) tt PP T d     . - Diện tích sơ bộ của đế đài: 2330.06 3.6 . . 95 2 1.4 1.1 tt d tt tb m N F m P h n        Với Ntt: Lực dọc tính toán xác định cốt đỉnh đài. Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 21 Mã đề tài: 24B-NH hm: Độ sâu đặt đáy đài. tb : Trò trung bình cuûa troïng löôïng rieâng ñaøi coïc vaø ñaát treân caùc baäc đàiĮ. n: Hệ số vượt tải n = 1.1 - Trọng lượng đài và đất trên đài: . . . 1.1 3.6 1.4 2 11.1ttd d m tbN n F h T      . - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: N = Ntt + Nttđ = 330.06 + 11.1 = 341.16T. - Số lượng cọc sơ bộ: 341.16 . 1.4 6.02 77 N n k P     cọc. Chọn 6 cọc để bố trí. 1.2.2. Bố trí cọc trong đài 900 900 5 0 0 750 1 8 0 0 2400 300 300 3 0 0 1 2 0 0 3 0 0 1.2.3. Kiểm tra cọc a. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - Diện tích đế đài thực tế: Fđ = 1.8 x 2.4 = 4.32m2. - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài: Nđ = 1.1 x 4.32 x 1.4 x 2 = 13.3T - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: N = Ntt + Nttđ = 330.06 + 13.3 = 343.4T - Tải trọng tính toán tại đáy đài là: . 27.3 10.59 0.9 36.83 .tt tt dM M Q h T m      Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 22 Mã đề tài: 24B-NH - Tải trọng tác dụng lên cọc được tính theo công thức: max max 2 2 min . 343.4 36.83 0.9 6 4 0.9i M xN P n x       Với xmax : Khoảng cách từ tim cọc biên đến trục x. n : Số lượng cọc trong móng. Pmax = 67.46T < Pthiết kế = 77T, thoả điều kiện tải trọng truyền xuống cọc. Pmin = 47.0T > 0 , nên không cần kiểm tra cọc theo điều kiện chịu nhổ. b. Kiểm tra ổn định của nền dƣới đáy móng khối qui ƣớc: - Góc mở: 12 13' 2 26' 5 5 o otb    Trong đó : 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 1 2 3 4 5 6 . . . . tb h h h h h h h h h h h h                   = 8 50' 1.6 3 26' 4 16 21' 5.6 15 58' 2.1 17 5' 2 12 13' 1.6 4 5.6 2.1 2 o o o o o o              - Chiều dài của đáy khối qui ước: LM = 2. . 2.1 2 14 2 26' 3.3 6 otbL H tg tg m        . - Bề rộng của đáy khối qui ước: BM = - Chiều cao khối móng qui ước HM = 15.3m - Xác định trọng lượng của khối qui ước: . . . 3.3 2.7 1.4 2 24.95 .tcM M M m tbN L B h T      - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối qui ước : N tc = N tc o + N tc M = 278 + 24.95 = 302.95T. - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối qui ước: M tc = M tc o + Q tc .hm = 23.74 + 9.21x1.4 =36.63T.m. - Độ lệch tâm : 36.63 0.12 302.95 tc tc M N   . - Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối qui ước: max min 6 302.95 6 0.12 (1 ) 1 . 3.3 2.7 3.3 tc tc M M M N e L B L            . tcmax = 41.42T/m 2 . tcmin = 26.59T/ m 2 . Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 23 Mã đề tài: 24B-NH tctb= 34.0T/ m 2 . - Cường độ tính toán của đất ở đáy khối qui ước: RM = tck mm 21 (ABM +BHM ’ + Dc) Trong đó: 1m =1.4; 2m =1.2: hệ số điều kiện làm việc tck =1. A, B, D :hệ số tra bảng phụ thuộc vào (tc=17 05’) A = 0.403; B = 2.59; D = 5.17 BM: bề rộng của móng khối qui ước. 1  =1.5T/m 3 :dung trọng lớp đất dưới đáy móng ( : dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước trở lên: ’ = 1.5 1.6 1.21 4 1.76 5.6 1.72 2.1 1.76 2 1.6 4 5.6 2.1 2              =1.58 c: lực dính đất nền lớp 6: c = 27.2(kN/m2) = 2.72(T)  RM = 21.4 1.2 (0.403 2.7 1.5 2.59 15.3 1.58 5.17 2.72) 131.55 / 1 T m          1 4 0 0 1 3 9 0 0 3300 1 5 3 0 0 2250 Điều kiện kiểm tra: Vậy: 2 234.0 / 131.55 /tc tctb T m R T m   T/m 2 Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 24 Mã đề tài: 24B-NH  2 2max 41.42 / 1.2 1.2 131.55 157.86( / ) tc tcT m R T m      min 26.59 0 tc   Vậy nền đất dưới đáy móng khối qui ước thoả điều kiện ổn định. c. Kiểm tra lún: - Dùng phương pháp cộng lún từng lớp. Tính lún đến khi z bt  10.z gl thì ngưng tính lún vì đó là chỗ tắt lún. - Ứng suất bản thân tại lớp đất thứ 1: 2 1 1. 1.5 1.6 2.4 / bt z h T m     . - Ứng suất tại đáy lớp đất 2: 22.4 1.21 4 7.24 /btz T m     . - Ứng suất tại đáy lớp đất 3: 27.24 1.76 5.6 17.1 /btz T m     . - Ứng suất tại đáy lớp đất 4: 217.1 1.72 2.1 20.7 /btz T m     . - Ứng suất tại đáy khối qui ước: 220.7 1.76 2 24.22 /btz T m     . - Ứng suất gây lún ở đáy khối qui ước. 234.0 24.22 10.75 /gl tc btz tb T m       . Chia đất nền dưới đáy móng thành các lớp bằng nhau và bằng: BM/5  2.7/5=0.54m. Chọn bề dày lớp là 0.54m. BẢNG SỐ LIỆU TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN MÓNG CỌC Điểm Độ sâu z(m) LM/BM 2z/BM Ko gl Z bt Z 0 0 1.2 0 1 10.75 25.45 1 0.54 1.2 0.4 0.9678 10.40 26.4 2 1.08 1.2 0.8 0.8300 8.64 27.35 3 1.62 1.2 1.2 0.6514 5.62 28.30 4 2.16 1.2 1.6 0.4962 2.79 29.25 Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 25 Mã đề tài: 24B-NH - Độ lún của nền: 4 1 0.8 0.54 10.75 2.79 . ( 10.4 8.64 5.26 ) 0.011 1.1 1200 2 2i gl zi i i i x S h m cm E            S = 1.1cm < Sgh = 8cm. Nên thoả mãn điều kiện lún. 1 4 0 0 1 3 . 9 0 0 1 5 . 3 0 0 10.75 10.4 8.64 5.62 2.79 25.45 26.4 27.35 28.3 29.25 2 3 4 5 6 1 6 0 0 4 0 0 0 5 6 0 0 2 1 0 0 2 0 0 0 -0.750 1.2.4. Tính toán và kiểm tra đài: a. Kiểm tra điều kiện chọc thủng: 300 900 300900 2400 3 0 0 1 2 0 0 3 0 0 1 8 0 0 5 0 0 750 5 0 0 9 0 01 4 0 0 300 300 300 1 0 0 375 47° xt cxP R  + max2 2 67.46 134.9( ) tt xtP P T    + 45 0.min ;2.5cx cx h R P c        45 00.75 2 tren duoi cx k b b P R h      (h0 = 0.9 - 0.1 = 0.8m) Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 26 Mã đề tài: 24B-NH  45 0.5 min 2;0.5 2 0.80.75 90 0.8 2 cxP        = 2 0.5 2 0.75 90 0.8 67.5( / ) 2 T m      => 0.8 67.5 min 2.13;2.5 0.375 cxR         = 67.5 x 2.13 = 143.78(T) => 134.9 143.78xt cxP T R T    thỏa điều kiện chọc thủng. b. Tính toán momen và thép đặt cho đài: - Bêtông đài cọc B20 có: Rb = 115 kG/cm2 Rbt = 9 kG/cm 2 - Cốt thép nhóm AII có Rs = 2800 kG/cm2 300 900 300900 2400 3 0 0 1 2 0 0 3 0 0 1 8 0 0 5 0 0 750 I 825 II 6 5 0 r 2 = 3 5 0 I r1=525 1 2 3 4 5 6 - Khi tính toán momen ta xem sơ đồ tính là một đầu ngàm tại mép cột, một đầu tự do và chịu tác dụng của phản lực đầu cọc. ii PrM . . Trong đó: ri là khoảng cách từ trục cọc thứ i (có phản lực Pi) đến mép cột. Momen tƣơng ứng với mặt ngàm I –I: MI = r1.(P3 + P7). Với P3 = P7 = Pmax = 67.46T. MI = 0.525x(67.46+67.46) =70.83T.m. - Cọc liên kết ngàm vào đài cọc 10 cm Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 27 Mã đề tài: 24B-NH - Chọn chiều cao làm việc của đài là:  h0 = h-a = 0.9 – 0.1 =0.8m = 80cm. 2 2 0 7083000 0.053 115 180 80 m b M R bh        R = 0.425 =>  = 1-  1 2 1 1 2 0.053 0.054m      < R = 0.612 - Diện tích cốt thép yêu cầu: As = 0 0.054 115 180 80 31.94 2800 b s R bh R       (cm 2 ). Chọn 13Ø18 a150 có As = 33.085(cm 2 ). Momen tƣơng ứng với mặt ngàm II –II: MII = r2.(P1 + P2 + P3). Với P1 = Pmin = 47.0T. P2 = Ptb = 57.23T P3 = Pmax = 67.46T MII = 0.35(47+57.23+67.46) = 60.1T.m. - Chọn chiều cao làm việc của đài là:  h0 = h-a = 0.9 – 0.1 =0.8m = 80cm. 2 2 0 6010000 0.045 115 180 80 m b M R bh        R = 0.425 =>  = 1-  1 2 1 1 2 0.045 0.046m      < R = 0.612 - Diện tích cốt thép yêu cầu: As = 0 0.046 115 180 80 27.2 2800 b s R bh x x x R    (cm 2 ). Chọn 12Ø18 a200 có As = 27.995(cm 2 ). 1. TÍNH MÓNG CỘT BIÊN (M1) BẢNG TẢI TRỌNG Tải tính toán Tải tiêu chuẩn M(T.m) N(T) Q(T) M(T.m) N(T) Q(T) 12.09 195.41 7.55 10.5 169.92 6.57 2.1. Xác định sức chịu tải của cọc Pthiết kế = min(Pvl , Pđn) = 77(T). Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 28 Mã đề tài: 24B-NH 2.2. Xác định số lƣợng cọc và bố trí: a. Xác định số lƣợng cọc: P N kn . k = 1.0 ÷1.5 là hệ số xét đến ảnh hưởng của momen. Chọn k = 1.4 N : Lực dọc truyền xuống đáy đài. P : SCT tính toán của cọc. - Áp lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài: 2 2 77 95 (3 ) (3 0.3) tt PP T d     . - Diện tích sơ bộ của đế đài: 2195.41 2.13 . . 95 2 1.4 1.1 tt d tt tb m N F m P h n        Với Ntt: Lực dọc tính toán xác định cốt đỉnh đài. h : Độ sâu đặt đáy đài. tb : Trị trung bình của trọng lượng riêng đài cọc và đất trên các 3/2.22 mTtb  . n: Hệ số vượt tải n = 1.1 - Trọng lượng đài và đất trên đài: . . . 1.1 2.13 1.4 2 6.56ttd d tbN n F h T      . - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: N = Ntt + Nttđ = 195.41 + 6.56 = 201.97T. - Số lượng cọc sơ bộ: 201.97 . 1.4 3.67 77 N n k P     cọc. Chọn 4 cọc để bố trí. b. Bố trí cọc trong đài Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 29 Mã đề tài: 24B-NH 300 1200 300 1800 3 0 0 9 0 0 3 0 0 1 5 0 0 4 0 0 600 2.3. Kiểm tra cọc: a. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - Diện tích đế đài thực tế: Fđ = 1.5 x 1.8 = 2.7m2. - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài: Nđ = 1.1 x 2.7 x 1.4 x 2 = 8.32T - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: N = Ntt + Nttđ = 195.41 + 8.32 = 203.73T - Tải trọng tính toán tại đáy đài là: . 12.09 7.55 0.8 18.13 .tt tt dM M Q h T m      - Tải trọng tác dụng lên cọc được tính theo công thức: max max 2 2 min . 203.73 18.13 0.6 4 (2 0.6)i M xN P n x       Với xmax : Khoảng cách từ tim cọc biên đến trục x. n : Số lượng cọc trong móng. Pmax = 58.48 < Pthiết kế = 77T, thoả điều kiện tải trọng truyền xuống cọc. Pmin = 43.38T > 0 , nên không cần kiểm tra cọc theo điều kiện chịu nhổ. b. Kiểm tra ổn định của nền dƣới đáy móng khối qui ƣớc: - Góc mở : 12 13' 2 26' 5 5 o otb    Trong đó : 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 1 2 3 4 5 6 . . . . tb h h h h h h h h h h h h                   = 8 50' 1.6 3 26' 4 16 21' 5.6 15 58' 2.1 17 5' 2 12 13' 1.6 4 5.6 2.1 2 o o o o o o              Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 30 Mã đề tài: 24B-NH - Chiều dài của đáy khối qui ước: LM = 2. . 1.55 2 14 2 26' 2.7 4 otbL H tg tg m        - Bề rộng của đáy khối qui ước: BM = 2. . 1.2 2 14 2 26' 2.4 4 otbB H tg tg m        . - Chiều cao khối móng qui ước HM = 15.3m. - Xác định trọng lượng của khối qui ước: . . . 2.7 2.4 1.4 2 18.14 .tcM M M M tbN L B h T      - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối qui ước : N tc = N tc o + N tc M = 169.92 + 18.14 = 188.06T. - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối qui ước: M tc = M tc o + Q tc .hm = 10.5 + 6.57x1.4 = 19.7T.m. - Độ lệch tâm : e 19.7 0.10 188.06 tc tc M N   . - Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối qui ước: max min 6 188.06 6 0.1 (1 ) 1 . 2.7 2.4 2.7 tc tc M M M N e x L B L x           . tcmax = 35.47T/m 2 . tcmin = 22.58T/ m 2 . tctb= 29.025T/ m 2 . - Cường độ tính toán của đất ở đáy khối qui ước: RM = tck mm 21 (ABM +BHM ’ + Dc) Trong đó: 1m =1.4; 2m =1.2: hệ số điều kiện làm việc tck =1. A, B, D :hệ số tra bảng phụ thuộc vào tc=1705’ A = 0.403; B = 2.59; D = 5.17 BM: bề rộng của móng khối qui ước. 3  =1.766T/m 3 :dung trọng lớp đất dưới : dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước trở lên: ’ = 1.5 1.6 1.21 4 1.76 5.6 1.72 2.1 1.76 2.6 1.58 1.6 4 5.6 2.1 2.6               c: lực dính đất nền lớp 6: c = 27.2(kN/m2) = 2.72(T) Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 31 Mã đề tài: 24B-NH RM = 21.4 1.2 (0.403 2.4 1.766 2.59 15.3 1.58 5.17 2.72) 131.69 / 1 T m          1 4 0 0 1 3 9 0 01 5 3 0 0 1200 2700 -0.750 - Điều kiện kiểm tra: Vậy: 2 229.025 / 131.69 /tc tctb T m R T m   T/m2  2 2max 34.47 / 1.2 1.2 131.69 158.03( / ) tc tcT m R x T m     2min 22.58 / 0 tc T m  Vậy nền đất dưới đáy móng khối qui ước thoả điều kiện ổn định . c. Kiểm tra lún: Dùng phương pháp cộng lún từng lớp. Tính lún đến khi z bt  10.z gl thì ngưng tính lún vì đó là chỗ tắt lún. - Ứng suất bản thân tại lớp đất thứ 1: 2 1 1. 1.5 1.6 2.4 / bt z h T m     . - Ứng suất tại đáy lớp đất 2: 22.4 1.21 4 7.24 /btz T m     . - Ứng suất tại đáy lớp đất 3: 27.24 1.76 5.6 17.1 /btz T m     . - Ứng suất tại đáy lớp đất 4: 217.1 1.72 2.1 20.7 /btz T m     . Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 32 Mã đề tài: 24B-NH - Ứng suất tại đáy khối qui ước: 220.7 1.76 2 24.22 /btz T m     . - Ứng suất gây lún ở đáy khối qui ước. 229.025 24.22 5.95 /gl tc btz tb T m       . Chia đất nền dưới đáy móng thành các lớp bằng nhau và bằng: BM/5 2.3/5=0.46m. Chọn bề dày lớp là 0.46m. BẢNG SỐ LIỆU TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN MÓNG CỌC Điểm Độ sâu z(m) LM/BM 2z/BM Ko gl Z bt Z 0 0 1.2 0 1 5.95 24.22 1 0.46 1.2 0.4 0.9678 5.76 25.03 2 0.92 1.2 0.8 0.8300 4.78 25.94 3 1.38 1.2 1.2 0.6514 3.11 26.65 4 1.84 1.2 1.6 0.4962 1.54 27.46 - Độ lún của nền: 4 1 0.8 0.46 5.95 1.54 . ( 5.76 4.78 3.11 ) 0.0035 0.35 1800 2 2i gl zi i i i x S h m cm E            S = 0.35cm < Sgh = 8cm.Nên thoả mãn điều kiện lún. Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 33 Mã đề tài: 24B-NH 1 4 0 0 1 4 0 0 01 6 0 0 0 5.95 5.76 4.78 3.11 1.54 24.22 25.03 25.94 26.65 27.46 2 3 4 5 6 1 6 0 0 4 0 0 0 5 6 0 0 2 1 0 0 2 0 0 0 -0.750 2.4. Tính toán và kiểm tra đài: a. Kiểm tra điều kiện chọc thủng: 300 1200 300 1800 3 0 0 9 0 0 3 0 0 1 5 0 0 4 0 0 600 5 0 0 9 0 0 1 4 0 0 600 300 300 1 0 0 45 ° 175 xt cxP R  + max2 2 58.48 116.96( ) tt xtP P T    + 45 0.min ;2,5cx cx h R P c        45 00.75 2 tren duoi cx k b b P R h      (h0 = 0.9 - 0.1 = 0.8m) Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 34 Mã đề tài: 24B-NH  45 0.4 min 1.5;0.4 2 0.70.75 90 0.8 2 cxP        = 2 0.4 1.5 0.75 90 0.8 51.3( / ) 2 T m      => 0.7 51.3 min 4;2.5 0.175 cxR         = 51.3 x 2.5 = 128.25(T) => thỏa điều kiện chọc thủng. b. Tính toán momen và thép đặt cho đài: 300 1200 300 1800 3 0 0 9 0 0 3 0 0 1 5 0 0 4 0 0 600 600 II 5 5 0 II I I r1=300 r 2 = 2 5 0 1 2 3 4 Khi tính toán momen ta xem sơ đồ tính là một đầu ngàm tại mép cột, một đầu tự do và chịu tác dụng của phản lực đầu cọc. ii PrM . . Trong đó: ri là khoảng cách từ trục cọc thứ i (có phản lực Pi) đến mép cột. Momen tƣơng ứng với mặt ngàm I –I: MI = r1.(P2 + P4). Với P2 = P4 = Pmax = 58.48T. MI = 0.30x(58.48+58.48) =35.01T.m. - Chọn chiều cao làm việc của đài là:  h0 = h-a = 0.8 – 0.1 =0.7m = 70cm. 2 2 0 3501000 0.032 115 150 80 m b M R bh        R = 0.425 =>  = 1-  1 2 1 1 2 0.032 0.033m      < R = 0.612 - Diện tích cốt thép yêu cầu: Đồ Án môn học Nền và Móng - Đề Tài: Ngân Hàng Đầu Tƣ Và Phát Triển Long An GVHD: ThS. TRẦN THÚC TÀI SVTH: TRẦN ĐẠI DIỆN – LỚP XD-K1 Trang 35 Mã đề tài: 24B-NH As = 0 0.033 115 150 80 16.26 2800 b s R bh x x x R    (cm 2 ). Chọn 9Ø16 a180 có Fa = 18.1(cm2). Momen tƣơng ứng với mặt ngàm II–II: MII = r2.(P1 + P2). Với P1 = Pmin = 43.38T, P2 = Pmax = 58.48T. MI = 0.25(43.38+58.48) =25.46T.m. - Chọn chiều cao làm việc của đài là:  h0 = h-a = 0.9 – 0.1 = 0.8m = 80cm. 2 2 0 2546000 0.023 115 150 80 m b M R bh        R = 0.425 =>  = 1-  1 2 1 1 2 0.023 0.023m      < R = 0.612 - Diện tích cốt thép yêu cầu: As = 0 0.023 115 150 80 11.34 2800 b s R bh x x x R    (cm 2 ). Chọn 9Ø14a200 có Fa = 12.31(cm2). Bố trí thép xem bản vẽ đính kèm thuyết minh này !

Các file đính kèm theo tài liệu này:

  • pdfdo_an_mon_nen_va_mong_0961_2099055.pdf