Lớn gây khó khăn cho quá trình vận chuyển dầm từ nhà máy đến địa điểm công trình. do đó phải chia dầm thành những đoạn ngắn. sau đó ta sẽ nối dầm lại khi sư dụng.
56 trang |
Chia sẻ: lvcdongnoi | Lượt xem: 7002 | Lượt tải: 3
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Đồ án Thiết kế cầu thép dầm thép liên hợp, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU THÉP DẦM THÉP LIÊN HỢP
SỐ LIỆU ĐẦU VÀO :
Nhịp cấu tạo : 15m
Nhịp tính toán : 14,4m
Số dầm : n= 3
Bề rộng tổng thể cầu : B = 7m
Bề rộng phần xe chạy : BXECHAY =6m
Bề rộng lan can : Blancan =2×0.5m
Số lượng khung (dầm) ngang : 3
ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU LÀM CẦU :
Bê tông : f’c= 28 MPa
Trọng lượng riêng : 2400kg/m3
Thép : f’y =400 MPa
Trọng lượng riêng :7850kg/m3
PHẦN I : THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU
Số liệu cần dung :
Chiều dày lớp phủ 75mm có khối lượng riêng 2250kg/m3
Khoảng cách giữa các dầm chủ S = 2400mm
Chiều dài bản hẫng = 1100mm
SƠ ĐỒ TÍNH NỘI LỰC BẢN MẶT CẦU
I.1 .Chọn chiều dày bản
S=2400 (mm)
hmin:= hmin=180(mm)
chọn chiều dày bản mặt cầu: hs=200 mm (thỏa mãn điều kiện ≥175mm) làm chiều dầy chịu lực,cộng thêm 15mm lớp hao mòn
→chiều dầy tính toán của bản mặt cầu là:hb= 200mm.
I.2.Trọng lượng các bộ phận 1Kg=9.81N
Lan can có mặt cắt ngang như hình vẽ trên,diện tích 326510 mm2,trọng lượng lan can coi như một tải trọng tập trung
Pb=2400.10-9 x 9.81 x 326510 Pb=7.687 ()
Lớp phủ mặt cầu dày 75mm
WDW:=2250×10-9 ×9.81 × 75 WDW=1.655 x 10-3 ()
Bản chịu lực dày 200 mm
WS := 2400.10-9 x 9.81 x 200 WS=4.7 x 10-3 ( )
I.3.Tính toán nội lực bản mặt cầu
Tính toán nội lực cho 1mm bản theo phương dọc cầu.Bản mặt cầu được xem như các dải bản nằm vuông góc với dầm chủ.
Tính toán bản mặt cầu:
Dùng phương pháp dải bản.Coi bản như một dầm liên tục kê trên các gối cứng là các dầm chủ. Với cầu có 3 dầm không sử dụng được phụ lục A-1 đẻ tính nội lực do đó giá trị nội lực được xác định bằng phần mềm SAP 2000
I.3.1.Do trọng lượng bản thân bản:
S=1500 mm ; h=1900 mm WS=4.473 x 10-3
Mômen dương và âm tại giữa nhịp và gối của dầm liên tục có thể lấy:
R200_WS= -6
M200_WS=-2843,5
M204_WS=712,5
M300_WS= - 1967
I.3.3.Do lan can:
tác dụng lên sơ đồ dầm liên tục
Tải trọng lan can coi như một lực tập trung có giá trị Pb=7.687 đặt tại trọng tâm của lam can
R200_b= -4,33
M200-b= - 6965,76
M204-b= -2808,82
M300-b= 3426,6
I.3.4.Do lớp phủ mặt cầu dày 75mm
R200_DW= -1,68
M200-DW= - 298,8
M204-DW= -536,13
M300-DW= -1041,78
I.3.5.Xác định nội lực do hoạt tải
Các tải trọng trục thiết kế là 145kN gồm 2 bánh xe và đặt cách nhau 1800mm theo phương ngang cầu.Tim bánh xe cách 600 mm từ mép làn thiết kế.Khi tính phần bản hẫng,tim bánh xe sẽ đặt cách mép lan can một đoạn là 300mm.
Chiều rộng có hiệu của bản chịu tải trọng bánh xe của bản mặt cầu đỗ tại chỗ
Khi tính mômen dương SW:=660+0.55 S SW=1980 mm
Khi tính mômen âm SW:=1220+0.25 S SW=1820 mm
Số làn xe thiết kế = phần nguyên(bề rộng phần xe chạy/3500 mm)
NL:= [ ]=1,7 vậy số làn NL=1
Hệ số làn m=1.2 cho một làn xe
m=1 cho hai làn xe
m=0.85 cho ba làn xe
a.Mômen âm tại các tiết diện do hoạt tải gây ra
Tại tiêt diện 200
Chiều rộng làm việc của dải bản SW=1820 mm
Chỉ xếp một làn xe m=1.2
M200-LL =×(-21750000) = -13182
Tại tiết diện 300
M300-LL = ×(-32956) = -19973
b.Mômen dương lớn nhất do hoạt tải tại vị trí 204
Chiều rộng làm việc của dải bản SW=1980 mm
Chất tải một làn xe:
Hệ số làn xe : m:=1,2
M204-LL-1 = ×31863= 21008
I.3.6.Tổ hợp tải trọng
Công thức tổng quát tính hiệu ứng do tải trọng gây ra
Ru=
Trạng thái giới hạn cường độ 1
:=1 :=1.25 :=1.5 :=1.75 IM:=25%
Mômen âm tại gối 200
M200:= . [1.25(M200_WS+ M200-b)+1.5.M200-DW +1.75(1+IM)M200-LL]
M200= 1×[1,25×(-2843,5 - 6965,76) +1,5×(-298,8)+ 1,75×1,25×(-13182)]=
= -41545,4 Hay M200 = -41,545
Mômen dương tại vị trí 204:do trọng lượng lan can gây ra momen âm làm giảm hiệu ứng bất lợi của momen dương tại vị trí 204 nên lấy với hệ số 0.9
M204:=.[1,25.(M204_Ws)+0.9M204-b+1.5.M204-DW +1.75(1+IM)M204-LL]
= 1×[1,25×712,5 +0,9×(-2808,82) +1,5×(-536,13)× 1,75×1,25×21008] =
= 43794 Hay M204 = 43,794
Mômen âm tại vị trí 300: do trọng lượng lan gây ra mômen dương làm giảm hiệu ứng bất lợi của mômen âm tại vị trí 300 nên lấy với hệ số 0.9
M300:=.[(1.25M300-WS +0.9M300-b+1.5.M300-DW +1.75(1+IM)M300-LL]
= 1×[1,25×(-1967) +0,9×3426,6 +1,5×(-1041,78) + 1,75×1,25×(-19973)]
= -41503 Hay M204 = -41,503
I.4.Tính toán cốt thép chịu mômen dương-Kiểm tra TTGH cường độ
I.4.1.Bố trí cốt thép
Gỉa thiết sử dụng thép số No.15
db:= 16mm Ab:=200 mm2 fy=400Mpa fc’=30MPa
Chiều cao có hiệu của bản bê tông khi uốn dương và âm lấy khác nhau vì các lớp bảo vệ trên và dưới khác nhau.
Lớp bảo vệ
Mặt cầu bê tông trần chịu hao mòn :60mm
Đáy bản bê tông đổ tại chổ :25mm
chiều cao có hiệu của bản mặt cầu
chiều cao có hiệu của bản tại tiết diện giữa nhịp chịu mômen dương:
ddương:= 200mm -25mm- ddương=167mm
Hệ số kháng uốn :=0.9
Momen dương lớn nhất(TTGH cường độ I): Mu:=M204
Mu=43,794
Khoảng cách từ trọng tâm miền chịu nén của bê tông đến trọng tâm cốt thép chịu kéo trong bê tông thường(lấy gần đúng):
Jd:=0.9ddương =0,9×167= 150,3mm
Sơ bộ chọn diện tích cốt thép chịu kéo
AS:= = = 0,81 => AS=0,81 ()
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn No.15@225mm
Diện tích cốt thép thực: AS:= As = 0,889 ( )
Kiểm tra diện tích cốt thép tối thiểu yêu cầu trên một đơn vị chiểu rộng bản:
Theo [A5.7.3.3.2]
minAS:=0.03×ddương
AS=0,899 () > minAS=0.37575() t.m
Kiểm tra lượng cốt thép lớn nhất được giới hạn theo yêu cầu về tính dẻo
Với giả thiết phân bố ứng suất nén theo hình chữ nhật.Chiều cao khối ứng suất hình chữ nhật vùng nén:
a:= = = 14,94 => a= 14,94mm
Theo [A5.7.3.3. ] a ≤ 0,42d
Hệ số quy đổi ứng suất
:= 0.85 Nếu fc’28Mpa
0.85- Nếu 28 fc’56Mpa
0.65 Nếu fc’56 Mpa
Với fc’=28Mpa =>=0.85
a=14,94 < 0,35.ddương = 0,35.167= 58,45 mm t.m
I.4.2.Kiểm tra cường độ tiết diện(TTGH cường độ I)
Sức kháng uốn của tiết diện
: =.AS.fy.(ddương-) =0,9×0,889×400×(167- ) =51,1()
=51,1 () > M204=43,794 () t.m
I.5.Tính toán cốt thép chịu momen âm-Kiểm tra TTGH cường độ 1
I.5.1.Bố trí cốt thép
Gỉa thiết sử dụng thép số No.20
db:= 20mm Ab:=314 mm2 fy=400Mpa fc’=28Mpa
Chiều cao có hiệu của bản tại tiết diện giữa nhịp chịu momen âm.
dam := 200mm - 60mm - => dam=130mm
Hệ số kháng uốn :=0.9
Momen âm lớn nhất(TTGH cường độ I): Mu = M200 = -41,545
Khoảng cách từ trọng tâm miền chịu nén của bê tông đến trọng tâm cốt thép chịu kéo trong bê tông thường(lấy gần đúng):
jd:=0.9dam =0,9×130= 117mm
Sơ bộ chọn diện tích cốt thép chịu kéo
AS:= = = 0,986 ()
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn No.15@175mm
Diện tích cốt thép thực: AS’:= As’=1,143 ( )
Kiểm tra diện tích cốt thép tối thiểu yêu cầu trên một đơn vị chiểu rộng bản:
Theo [A5.7.3.3.2]
minAS:=0.03×dam
AS=1,143 () > minAS=0.27() t.m
Kiểm tra lượng cốt thép lớn nhất được giới hạn theo yêu cầu về tính dẻo
Với giả thiết phân bố ứng suất nén theo hình chữ nhật.Chiều cao khối ứng suất hình chữ nhật vùng nén:
a:= = = 19,21 mm
Theo [A5.7.3.3. ] a ≤ 0,42d
Hệ số quy đổi ứng suất
= 0.85 Nếu fc’28Mpa
0.85- Nếu 28 fc’56Mpa
0.65 Nếu fc’56 Mpa
Với fc’=28Mpa =>=0.85
a=19,21 < 0,35.dâm = 0,35.117= 41 mm t.m
I.4.2.Kiểm tra cường độ tiết diện(TTGH cường độ I)
Sức kháng uốn của tiết diện
: =.AS.fy.(dam-)
=44,19 () > M200= 41,545 () t.m
I.6 Kiểm tra nứt thớ dưới theo các trạng thái giới hạn sử dụng
=1 IM=25% =1 cho cả tĩnh tải và hoạt tải
Kiểm tra nứt tại tiết diện 204,momen tại tiết diện này tính theo TTGH sử dụng:
M204:= [1.(M204_WS +M204_b) + 1(M204_DW) + 1(1+IM)M204_LL]
M204= 18375,56 Hay M204 = 18,375
Tiết diện bản bao gồm cốt thép và bê tông được đưa về tiết diện bêtông tương đương.Diện tích cốt thép được chuyển đổi thành diện tích bêtông tương đương bằng cách nhân với tỉ số modul đàn hồi n,có trọng tâm trùng với trọng tâm cốt thép n= E’S /EC
Trong đó
Modul đàn hồi của bêtông: Ec:=0.043. Wc1,5 .
Tỷ trọng của bêtông: Wc:=2400 fc’=28MPa
Ec=2.675x104 Mpa
Modul đàn hồi của thép :
Es :=200000Mpa
Tỉ số modul đàn hồi :
n= E’S /EC => n=7.476 Lấy n=7
Vì lớp bê tông bảo vệ phía trên bản mặt cấu khá lớn(60mm)nên giả thiết trục trung hòa nằm trên cốt thép chịu nén As’,chiều cao miền chịu nén là: x<68mm
Lấy tổng mômen tĩnh đối với trục trung hòa ta có:
0,5.b.x2 = n.A’s(d’-x)+n.As.(d-x)
với b:=1mm d’:=68 mm d:=167 mm
As=0,889 (mm2) As’=1,143(mm2)
Giải phương trình bậc 2 đối với x,thu được:
x:=
x=43,8 (mm) < 68 (mm). vậy trục trung hòa đúng như giả thiết
Mômen quán tính của tiết diện đàn hồi chuyển đổi :
Icr := + n.A’s(d’-x)2+n.As.(d-x)2
Icr:=127149 mm4
ứng suất trong cốt thép chịu kéo As :
fs=n.
M204:= 43794 thay vào công thức.ta có:
fs:=7. = 124,6 Mpa
vậy fs:= 124,6 Mpa
Nứt được kiểm tra bằng cách phân giới hạn ứng suất kéo trong bê tông
fsfsa=0.6fy
dc = chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng cho đến tâm của thanh hay sợi đặt gần nhất; nhằm mục đích tính toán phải lấy chiều dày của lớp bê tông bảo vệ dc không được lớn hơn 50 mm
A = diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo và được bao bởi các mặt của mặt cắt ngang và đường thẳng song song với trục trung hòa,chia cho số lượng của các thanh hay sợi (mm2) ; nhằm mục đích tính toán,phải lấy chiều dày tịnh của lớp bê tông bảo vệ không được lớn hơn 50 mm.
Z = thông số bề rộng vết nứt(N/mm).
Chiều dày lớp bảo vệ tính từ thớ chịu kéo xa nhất đến trọng tâm của thanh gần nhất(nhưng không lớn hơn 50 mm)
dc:min(33mm;50mm) dc=33 mm
Tham số chiều rộng vết nứt lấy trong điều kiện môi trường khắc nghiệt :
Z :=23000 ()
diện tích bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chịu kéo chính chia cho số thanh.Dùng thanh số No.15 cách nhau từ tim đến tim 225mm
A:=2.(33mm)(225mm)=14850 mm2
Ta có: fsa:= => fsa= 291,73 MPa
Kiểm tra : fs= 124,6MPa fsa=291,73 Mpa t.m
fs=124,6 MPa < 0.6fy=240 Mpa
I.7.Kiểm tra nứt thớ trên theo các trạng thái giới hạn sử dụng
Kiểm tra nứt tại tiết diện 300,momen tại tiết diện này tính theo TTGH sử dụng
=1 IM=25%
M300:= [1.(M300_WS +M300_b) + 1(M300_DW) + 1(1+IM)M300_LL]
M300= - 49016
lấy tổng momen tĩnh đối với trục trung hòa ta có:
0,5.b.x2 + (n-1).A’s(x-d’)=n.As.(d-x)
với b:=1 mm; d’:=35mm ; d:=130 mm
AS’1,6 = mm2 As= 2,4 mm2
Thay số vào,ta có:
0,5.x2 + 6.(1,6).(x-35)=7.(2,4).(130-x)
=>0,5x2 +26,4x -2520=0
Giải phương trình ta được: x = 49,3(mm). > 33(mm).Vậy trục trung hòa đúng như giả thiết
Momen quán tính của tiết diện đàn hồi chuyển đổi :
Icr := + (n-1).A’s(x-d’)2+n.As.(d-x)2
Icr=151314 mm4
ứng suất trong cốt thép chịu kéo As :
fs:=n
Thay số vào ta có fs=7. = 183 Mpa
vậy fs=183 Mpa
Nứt được kiểm tra bằng cách giới hạn ứng suất kéo trong bê tông
fsfsa=0.6fy
Diện tích bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chịu kéo chính chia cho số thanh.Thép chịu kéo tại vị trí 200 là thanh số No.20 cách nhau từ tim đến tim là 200mm
A=2.(50mm).(125mm) A=12500mm2
Tham số chiều rộng vết nứt lấy trong điều kiện môi trường khắc nghiệt:
Z:=23 000 ()
Chiều dày lớp bảo vệ tính từ thớ chịu kéo xa nhất đến trọng tâm của thanh gần nhất(nhưng không quá 50mm) :
dc :=min(68mm,50mm) dc=50mm
Ta có
fsa:= fsa=269 Mpa
Kiểm tra : : fs= 183 MPa fsa=269 Mpa t.m
fs=183MPa < 0.6fy=240 Mpa
I.8.Cốt thép phân bố :
Cốt thép phân bố theo chiều dọc cầu đặt ở phía đáy bản có tác dụng phân phối tải trọng bánh xe dọc cầu đến cốt chịu lực theo phương ngang.Diện tích cốt thép này được tính theo phần trăm cốt thép chính chịu momen dương.
Aspb =×AS67%
Trong đó Sc là chiều dài có hiệu của bản,trong thí dụ này là khoảng cách giữa hai vách dầm
%Aspb =min( ;67) =67%
Aspb =67%(1,60)=1,072
Chọn No15@175 có As=1,143
I.9.Cốt thép chống co ngót
Lượng cốt thép tối thiểu theo mỗi phương
minAs:=0.75.
Ag-diện tích tiết diện nguyên.Với bản cao 200mm,rộng 1mm
Ag:=200 mm2
Fy=400 MPa
min As=0.75.=0.375
Cốt thép chống co ngót phải bố trí chia đều cho cả hai mặt trên và dưới.Như vậy hàm lượng thép phân bố mỗi phương là 0.19 .Ngoài ra khoảng cách lớn nhất của cốt thép này không vượt quá 3 lần chiều dày bản hoặc 450 mm.Phía dưới đã có thép phân bố(đã tính toán ở trên).Vậy chọn thép chống co ngót phía trên No10@150,có As=0.667 .
PHẦN II: THIẾT KẾ DẦM CHỦ
. SỐ LIỆU :
Quy tr×nh: 22TCN – 272 – 05
Quy m« cÇu:
ChiÒu dµi cÇu: L = 15 m
NhÞp tÝnh to¸n (tÝnh gi÷a hai tim gèi): Ltt =L -0.3×2= 14,4 m
Khæ cÇu: B = 7.0 m
BÒ réng phÇn xe ch¹y: B = 6.0 m
Líp ¸o ®êng bª t«ng nhùa dµy: ta = 75 mm
Kho¶ng c¸ch dÇm chñ: S = 2400 mm
VËt liÖu:
Cêng ®é bª t«ng 28 ngµy tuæi: f’C = 28Mpa
Cêng ®é cèt thÐp thêng : fy = 345 Mpa
Khèi lîng riªng cña thÐp: WS =7850 kg/m3
Khèi lîng riªng cña bª t«ng: WC = 2400 kg/m3
Khèi lîng riªng cña líp phñ mÆt cÇu: WfWS = 2250 kg/m3
. CHỌN KÍCH THƯỚC DẦM CHỦ.
DÇm chñ ch÷ I thÐp định hình :
ChiÒu cao dÇm chñ lµ H =
Chọn dầm có mã hiệu W610×195có :
Có chiều cao dầm H= 650mm= 0,650m. D= 622mm
BÒ dµy b¶n v¸ch (sên dÇm ) lµ tw= 15,4mm= 0,00154m.
BÒ réng c¸nh trªn lµ bct= 327mm = 0,327m
ChiÒu dµy b¶n c¸nh trªn lµ tct= 24,4mm = 0,00244mm.
Chọn chiều dày bản táp cánh dưới tbt = 28mm = 0,0028m
Chọn bề rộng bản táp cánh dưới bbt = 427mm = 0,427mm
Diện tích mặt cắt ngang dầm A= 24800+ 11956=39181mm2
MẶT CẮT NGANG CẦU
MẶT CẮT DẦM CHỦ
II.1 _TÍNH TOÁN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN DẦM .
Chiều rộng bản cánh có hiệu :
Vậy chọn B = 2400mm
Tiết diện dầm thép chữ I
Diện tích phần dầm thép Ft
At =
Xác định mômem tĩnh đối với trục đi qua mép dưới của cánh dưới dầm thép
Xác định vị trí trọng tâm của dầm thép chữ I
Khoảng cách từ trọng tâm dầm thép đến mép dưới của dầm thep :
Khoảng cách từ trọng tâm dầm thép đến mép trên của dầm thep :
Mômem quán tính :
Mômen kháng uốn :
Đặc trưng hình học của dầm liên hợp
Diện tích phần bê tông
Mô mem tĩnh đối với trục đi qua phần tiếp xúc giữa bê tong với dầm thép
Trọng tâm của phần bê tong:
Mô mem quán tính của phần bê tong đi qua trục trung hòa của phần bê tông
Tiết diện liên hợp ngắn hạn:
Tỷ số giữa môđun đàn hồi giữa thép và bêtông
Diện tích tương đương sau khi quy đổi :
Mô mem tĩnh của dầm liên hợp đối với trục đi qua mép dưới của dầm thép
Vị trí trọng tâm của tiết diện liên hợp :
Mô mem quán tính của tiết diện liên hợp :
Mô mem kháng uốn :
Tiết diện lien hợp dài hạn :
Diện tích tương đương sau khi quy đổi :
Mô mem tĩnh của dầm lien hợp đối với trục đi qua mép dưới của dầm thép
Vị trí trọng tâm của tiết diện kiên hợp :
Mô mem quán tính của tiết diện liên hợp :
Mô mem kháng uốn :
II.2 TÝnh hÖ sè ph©n phèi ngang
C¸c th«ng sè : S = 2400 mm
L = 14400 mm
h= 200 mm
Sè dÇm chñ:3dÇm
Sư Dụng phương pháp đòn bẩy
Dầm ngoài : chất tải 1 làn xe m= 1,2
Tính được : y1 =1,0 ;y2 = 0,25
mmomemSI = 0,5.m.(1,0 +0,25) = 0,75
mcatSI = 0,5.m.(1,0 +0,25) = 0,75
Dầm trong
Chất tải 1 làn xe m=1,2
Tính được : y1 =0 ;y2 = 0,75
mmomemSI = 0,5.m.(0 +0,75) = 0,45
mcatSI = 0,5.m.(0 +0,75) = 0,45
Chất tải 2 làn xe m= 1
Tính được : y1 =0 ;y2 = 0,75 ; y3 =0,75 ; y4 = 0
mmomemSI = 0,5.m.(0 +0,75+0,75+0) = 0,75
mcatSI = 0,5.m.(0 +0,75+0,75+0) = 0,75
B¶ng tæng hîp kÕt qu¶ tÝnh to¸n hÖ sè ph©n phèi
DÇm trong mét lµn chÊt t¶i
0,45
0,45
DÇm trong 2 lµn chÊt t¶i
0,75
0,75
DÇm biªn mét lµn chÊt t¶i
0,75
0,75
II.3- TÜnh t¶i t¸c dông lªn dÇm.
- T¶i träng b¶n th©n dÇm chñ (tÝnh trªn 1m dµi dÇm)
gd = Wc.g.At
Trong ®ã: WC = 7850kg/m3 g = 9,81 m/s2; At = 39181mm2 =0,0392m2
gd = Wc.g.At = 7.85*9,81*0.039 = 3,02 kN/m
-Träng lîng liªn kÕt:
glk=(0.1-0.15)gd=0.3kN/m
-Träng lîng b¶n th©n b¶n BT:
gb=Ab*2,4(KN/m3)
Trong ®ã:Ab=498850mm2=0.499m2
gb =0.499*2,4*9,81=11,75(KN/m)
- T¶i träng b¶n th©n lan can (chia ®Òu cho 5 dÇm); Alancan =326510mm2
glc = = = 2,57 kN/m
- T¶i träng b¶n th©n líp phñ mÆt cÇu:
Gi¶ thiÕt phÇn tÜnh t¶i cña líp phñ mÆt cÇu ®îc ph©n bè ®Òu gi÷a tÊt c¶ c¸c dÇm chñ, ta cã:
glp =
=
Glp= 3,31(KN/m)
*Ta cã tÜnh t¶i 1:DC1=gd+gb+glk=3,02+11,75+0.3=15,07(kN/m)
*Ta cã tÜnh t¶i 2:DC2= DW = glc+glp=2,57+3,31=5,88(kN/m)
II.3.1 TÝnh to¸n néi lùc kh«ng hÖ sè:
IM = 25%
HÖ sè ph©n phèi lùc c¾t = 0.75
HÖ sè ph©n phèi m«men = 0.75
T¶i träng t¸c dông lªn dÇm bao gåm:
Träng lîng b¶n th©n .
Träng lîng líp phñ
Ho¹t t¶i HL-93 + Xe t¶i (truck)
+ Xe hai trôc (Tandem)
+ T¶i träng lµn (Ln)
a.TiÕt diÖn 100.
b, TiÕt diÖn 101
c, TiÕt diÖn 102
d, TiÕt diÖn 103
e, TiÕt diÖn 104
f, TiÕt diÖn 105
Công thức tính toán :
M«men:
MCD1_10i = CD1.(diÖn tÝch ®ah m«men 10i)
MCD2_10i = CD2.(diÖn tÝch ®ah m«men 10i)
MLn_10i = 9,3. (diÖn tÝch ®ah m«men 10i). mgmomen
MTr_10i = [145. y1 + 145. y2 + 35. y3].(1+IM).mgmomen
MTa_10i = [110.y1 + 110. y2].(1+IM).mgmomen
MLL_10i = max(MTr_10i + MLn_10i; MTa_10i + MLn_10i)
Lùc c¾t:
VG1_10i = g1.(diÖn tÝch ®ah lùc c¾t 10i)
VG2_10i = g2.(diÖn tÝch ®ah lùc c¾t 101)
= 3,507*5.2 = 18.24kN
VLn_10i = 9,3.(diÖn tÝch ®ah lùc c¾t 101).mgcat
= 9,3*5.265*0,597
= 29.23 kN
VTr_10i = (145* y1 + 145* y2 + 35* y3)(1+0,25).mgcat
VTa_10i = [110. y1 + 110. y2](1+IM).mgcat
VLL_10i = max(VTr_10i + VLn_10i; VTa_10i + VLn_10i)
Kết quả tính toán thể hiên dưới những bảng sau :
Bảng tình giá trị tọa độ trên đường ảnh hưởng và giá trị diên tích dah lực cắt
TiÕt
diÖn
X
(m)
y-tr-1
145
(m)
Y-tr-2
145
(m)
y-tr-3
35
(m)
y-ta-1
110
(m)
y-ta-2
110
(m)
DiÖn tÝch
§AH c¾t-
(m2)
DiÖn tÝch
§AH c¾t+
(m2)
100
0
1
0.7
0.4
1
0.92
0
7.2
101
1,44
0.9
0.6
0.3
0.9
0.82
0.072
5.832
102
2,88
0.8
0.5
0.2
0.8
0.72
0.288
4.608
103
4,32
0.7
0.4
0.1
0.7
0.62
0.648
3.528
104
5,76
0.6
0.3
0.1
0.6
0.52
1.152
2.592
105
7,2
0.5
0.2
0.2
0.5
0.42
1.8
1.8
Bảng tình giá trị tọa độ trên đường ảnh hưởng và giá trị diên tích dah lực mômem
TiÕt
diÖn
X
(m)
y-tr-1
145
Y-tr-2
145
y-tr-3
35
y-ta-1
110
y-ta-2
110
DiÖn tÝch
§AH m«men
(m2)
100
0
1
0.7
0.4
1
0.92
0
101
1,44
0.9
0.6
0.3
0.9
0.82
1.33
102
2,88
0.8
0.5
0.2
0.8
0.72
2.3
103
4,32
0.7
0.4
0.1
0.7
0.62
3
104
5,76
0.6
0.3
0.1
0.6
0.52
3.46
105
7,2
0.5
0.2
0.2
0.5
0.42
3.6
Bảng giá trị lực cắt tại các tiết diện
V
TD
DC1
(KN)
DC2
(KN)
Ln
(KN)
Truck
(KN)
Tadem
(KN)
LL
(KN)
100
108.504
42.336
50.22
244.2188
198
294.4388
101
86.8032
33.8688
40.6782
213.75
177.375
254.4282
102
65.1024
25.4016
32.1408
183.2813
156.75
215.4221
103
43.4016
16.9344
24.6078
152.8125
136.125
177.4203
104
21.7008
8.4672
18.0792
125.625
115.5
143.7042
105
27.126
0
12.555
101.7188
94.875
114.2738
Bảng giá trị mômem tại các tiết diện
M
TD
DC1
(KN.m)
DC2
(KN.m)
Ln
(KN.m)
Truck
(KN.m)
Tadem
(KN.m)
LL
(KN.m)
100
0
0
0
0
0
0
101
144.3103
56.30688
66.7926
311.8125
258.8438
378.6051
102
249.5592
97.3728
115.506
527.4375
444.4688
642.9435
103
325.512
127.008
150.66
657.0938
585.75
807.7538
104
375.4238
146.4826
173.7612
734.3906
666.1875
908.1518
105
390.6144
152.4096
180.792
732.7031
680.625
913.4951
II.3.2.Tæ hîp néi lùc
a. Tæ hîp néi lùc ë tr¹ng th¸i giíi h¹n sö dông:
HÖ sè t¶i träng: η=
M= MDC+MDW+MLL vµ Q =QDC +QDW+QLL
b. Tæ hîp néi lùc ë tr¹ng th¸i cêng ®é I:
HÖ sè t¶i träng:; η= 1
M= MDC+MDW+MLL=1,25MDC+1,5MDW+1,75MLL
Q= QDC +QDW +QLL= 1,25QDC+ 1,5QDW+1,75QLL
b¶ng tÝnh Tæ HîP momen ë TTGHSD Vµ TTC§ I cho dÇm trong
TiÕt diÖn
TTGHCDI
TTGHSD
M(KN.m)
Q(KN)
M(KN.M)
Q(KN.m)
100
0
714.4018
0
445.2788
101
927.4071
604.5566
579.2223
375.1002
102
1583.159
496.469
989.8755
305.9261
103
2010.971
390.1391
1260.274
237.7563
104
2278.269
291.3092
1430.058
173.8722
105
2315.499
233.8866
1456.519
141.3998
II.3.4.KIỂM TOÁN DẦM
X¸c ®Þnh tiÕt diÖn cã ch¾c kh«ng:
§é m¶nh cña v¸ch:
KiÓm tra theo ®iÒu kiÖn sau:
Bá qua lùc dÎo trong cèt thÐp däc cña b¶n
X¸c ®Þnh -chiÒu cao chÞu nÐn cña v¸ch
Theo tÝnh to¸n mục tr¬c ®ã TTH dÎo n»m ë c¸nh trªn dÇm thÐp (không năm ở sườn dầm) nên
TiÕt diÖn ®îc ph©n lo¹i lµ ch¾c
Yªu cÇu vÒ ®é m¶nh cña v¸ch ®îc tho¶ m·n.
1_kiểm toán theo TTHGCD I :
+ Xem xÐt các giai đoạn làm việc của dầm :
Giai ®o¹n I : Träng lîng dÇm vµ b¶n do dÇm thÐp chÞu ( DC )
Giai ®o¹n II : T¶i träng tÜnh chÊt thªm ( lan can vµ líp phñ mÆt cÇu – DW ) do tiÕt diÖn liªn hîp dµi h¹n chÞu (3n = 21.09)
Giai ®o¹n III : Ho¹t t¶i vµ xung kÝch ( LL+IM) do tiÕt diÖn liªn hîp ng¾n h¹n chÞu . (n=7.03)
§èi víi dÇm gi¶n ®¬n tiÕt diÖn kh«ng ®æi viÖc kiÓm tra øng suÊt ph¸p ®îc tiÕn hµnh theo m«men uèn t¹i c¸c tiÕt diÖn gi÷a nhÞp (Ltt/2), cßn øng suÊt tiÕp ®îc kiÓm tra theo lùc c¾t t¹i tiÕt diÖn gèi .
. X¸c ®Þnh MY vµ MP
a. TÝnh to¸n søc kh¸ng uèn ®µn dÎo cña tiÕt diÖn:
Víi :
gäi lµ momen t¬ng øng khi xuÊt hiÖn thí ch¶y ®Çu tiªn t¹i 1 thí bÊt kú.
momen t¬ng øng khi tiÕt diÖn cã 1 thí ë tr¹ng th¸i thí nÐn bÞ ch¶y.
momen t¬ng øng khi tiÕt diÖn cã 1 thí ë tr¹ng th¸i thí kÐo bÞ ch¶y.
X¸c ®Þnh:
C«ng thøc x¸c ®Þnh øng suÊt thÐp t¹i thí nÐn giai ®o¹n III:
== 345
Khi biªn nÐn bÞ ch¶y tøc ==345 Mpa. Thay vµo ph¬ng tr×nh trªn ta t×m ®îc : MLL
Bảng tính toán My thớ nén đối với dầm trong .
TiÕt
diÖn
MDC1
(KNm)
MDC2
(KNm)
StI
×106
(mm3)
Stn
×106
(mm3)
St3n
×106
(mm3)
MLL
(KNm)
Mythonen=
MDC1+ MDC2+ MLL
(KNm)
100
0
0
11,47
76,83
34,33
26506.35
26506.35
101
144.3103
56.30688
11,47
76,83
34,33
25413.7
25614.31
102
249.5592
97.3728
11,47
76,83
34,33
24616.8
24963.73
103
325.512
127.008
11,47
76,83
34,33
24041.72
24494.24
104
375.4238
146.4826
11,47
76,83
34,33
23663.81
24185.71
105
390.6144
152.4096
11,47
76,83
34,33
23548.8
24091.81
Tính toán tương tụ với MYthớkeo của dầm trong.
Bảng tính toán My thớ kéo đối với dầm trong .
TiÕt
diÖn
MDC1
(KNm)
MDC2
(KNm)
StI
×106
(mm3)
Stn
×106
(mm3)
St3n
×106
(mm3)
MLL
(KNm)
Mythonen=
MDC1+ MDC2+ MLL
(KNm)
100
0
0
22.24
26.5
22.75
9142.5
9142.5
101
144.3103
56.30688
22.24
26.5
22.75
8904.959
9105.576
102
249.5592
97.3728
22.24
26.5
22.75
8731.715
9078.647
103
325.512
127.008
22.24
26.5
22.75
8606.694
9059.214
104
375.4238
146.4826
22.24
26.5
22.75
8524.537
9046.443
105
390.6144
152.4096
22.24
26.5
22.75
8499.533
9042.557
tæng hîp nh sau:
DÇm
trong
TiÕt
diÖn
Mythonen=
MDC1+ MDC2+ MLL
(KNm)
Mythokeo=
MDC1+ MDC2+ MLL
(KNm)
My=
(KNm)
100
26506.35
9142.5
9142.5
101
25614.31
9105.576
9105.576
102
24963.73
9078.647
9078.647
103
24494.24
9059.214
9059.214
104
24185.71
9046.443
9046.443
105
24091.81
9042.557
9042.557
B_ tính MP
X¸c ®Þnh c¸c lùc kÐo thµnh phÇn cña tiÕt diÖn :
Lùc dÎo cña c¸nh díi dÇm thÐp :
22,4.327.345= 2 527 056 N
Lùc dÎo cña b¶n t¸p :
28.427.345= 4 124 820 N
Lùc dÎo cña sên dÇm thÐp:
15,4.573,2.345= 3 045 411,6 N
Lùc dÎo cña c¸nh trªn dÇm thÐp díi TTH:
22,4.327.345= 2 527 056 N
Lùc dÎo cña b¶n bª t«ng :
(2400.200).28.0,85=11 424 000 N
Xác định vị trí của TTH :
Pt + pw + ptap + pd =12 224 343,6N > pc = 11 424 000N
TTH đi qua cánh trên của dầm
Gọi x là khoảng cánh từ mép trên của cánh trên đến TTH
TA CÓ
ó
ó(22,4-X)×327×345+3 045 411,6+2 527 056+4 124 820 =
=2527056×X+11 424 000
X= 0,5mm
Tính giá trị MP
Lùc dÎo Pi
Pc
PttrªnTTH
Ptduoi TTH
PW
Pd
Pt¸p
TrÞ sè Pi
(N)
13073850
338445
1607680
1366528
2527056
8625000
Kho¶ng c¸ch tíi trôc TH dÎo yi(mm)
100.05
0.25
11.95
310.5
609.3
623.3
Mpi=Pi*yi
(KNm)
1142.971
0.014102
32.22053
9456.003
1539.735
2571
TængMp=åPi*yi
(KNm)
14741.94
1.1_kiểm tra ứng suất trong dầm :
Giá trị mômem do tải trọng có hệ số :
MD1= MDC1 ×1,25
MD2= MDW×1,5
MLL+IM = MLL ×1,75
øng suÊt t¹i thí ®Ønh cña dÇm thÐp :
f =
bảng kết quả tính toán ff
T¶i träng
MD1
KNm
MD2
KNm
MLL+IM
KNm
St.thÐp
mm4
St.liªn hîp
mm4
øng suÊt
(MPa)
B¶n th©n dÇm,B¶n mÆt cÇu
(D1)
390.6.1,25
=488,25
-11,47.106
-42,57
Lan can, líp phñ(D2)
152.4.1,5
=228,6
-33,33.106
-6,7
Ho¹t t¶i (TTGHC§ I)
(LL+IM)
913,4.1,75
=1598,45
-76,83.106
-20,8
Céng
-70,07
ffnén =70,07MPa < Fy = 345MPa ĐẠT
øng suÊt t¹i thí đáy cña dÇm thÐp :
f =
Bảng ứng suất tại đáy dầm
T¶i träng
MD1
KNm
MD2
KNm
MLL+IM
KNm
St.thÐp
mm4
St.liªn hîp
mm4
øng suÊt
(MPa)
B¶n th©n dÇm,B¶n mÆt cÇu
(D1)
390.6.1,25
=488,25
22,24.106
22
Lan can, líp phñ(D2)
152.4.1,5
=228,6
22,75.106
10,05
Ho¹t t¶i (TTGHC§ I)
(LL+IM)
913,4.1,75
=1598,45
26,5.106
60,3
Céng
92,35
ffkéo =92,35MPa < Fy = 345MPa ĐẠT
1.2 kiểm tra sức kháng uốn danh định của dầm.
Vì là tiết diện đặc chắc nên ta xét .
§iÒu kiÖn kiÓm tra :
Trong ®ã :
M - M«men kh¸ng uèn cña tiÕt diÖn
Mn - M«men kh¸ng uèn danh ®Þnh cña tiÕt diÖn
- HÖ sè søc kh¸ng , ë tr¹ng th¸i giíi h¹n cêng ®é th× =1.
ta xét điều kiện sau :
DP < D’ thì Mn = MP
D’ < DP ≤ 5D’ thì
Với :
Dp kho¶ng c¸ch tõ biên trên của bản đến tíi TTH dÎo =0.5+50+200= 250,5 mm
Do đó Mn = 11244,85KN.m
Kiểm tra
ó 2315.499 KN.m < 11244,85 kN.m ĐẠT
1.3 kiểm tra sức kháng cắt .
+§iÒu kiÖn kiÓm tra :
Víi = 1.0 (A6.5.4.2)
+ X¸c ®Þnh søc kh¸ng c¾t danh ®Þnh V:
§èi víi b¶n bông kh«ng cã sêng t¨ng cêng .
XÐt ®iÒu kiÖn : ó
D : chiều cao sườn dầm
t w chiều dày sườn dầm
VËy ta cã :
+ KiÓm tra ®iÒu kiÖn :
233.8866KN 5798,255KN ĐẠT
2. Kiểm toán theo GHSD :
2.1Kiểm toán độ võng.
2.1.1§é vâng dÇm thÐp khi chÞu tÜnh t¶i DC1
DC1 = 13.881 N/mm
= 8,57mm
2.1.2 §é vâng dÇm liªn hîp khi chÞu tÜnh t¶I DC2
DC2 = 7.496 N/mm
4,74 mm
VËy ®é vâng tæng céng cña dÇm ngoµi liªn hîp khi chÞu tÜnh t¶i lµ :
= 8,57 + 4,74 = 13,3 mm
+Dïng trÞ sè 15 mm ®Ó t¹o ®é vâng ngîc cho tÊt c¶ c¸c dÇm .
2.1.3 §é vâng dÇm thÐp khi chÞu hoạt tải .
HÖ dÇm ®· cho lµ dÇm ®¬n gi¶n , do ®ã ®é vâng giíi h¹n lµ :
§Ó kiÓm ra ®é vâng cña dÇm chñ , ta xÕp t¶i lªn tÊt c¶ c¸c lµn .
Khi tÝnh to¸n ®é vâng , hÖ sè ph©n phèi m«men cã thÓ lÊy b»ng sè lµn chia cho sè dÇm : g = =0.67 . Do ®ã khi tÝnh to¸n ®é vâng , c¸c gi¸ trÞ m«men g©y ra do ho¹t t¶i cÇn ®îc nh©n víi hÖ sè mg = 1.0*0.67 = 0.67
Lấy kết quả lớn hơn của :
kết quả tính của xe tải thiết kế đơn
25%của xe tải thiết kế đơn
a _ độ võng của xe đơn.
Được xác định bằng cách đặt xe trực tiếp lên cầu
Với : P1= P2 =0,67.145.(1+0,25)= 121,43KN
P3= 0,67.35.(1+0,25) = 29,3KN
Độ võng bất kỳ cách đầu dầm một đoạn x < a thì
Độ võng lớn nhất của dầm giản đơn chịu lực tập chung tại vị trí x= Ltt /2
Với I =I3n 8,9.109mm4
Tính độ võng do tải trọng P3= 35KN
X= Ltt/2 = 7200mm
a = x+4300= 7200+4300=11500
b= Ltt –a= 14400-11500= 2900mm
P3 =2,51mm
Tính độ võng do tải trọng P1= 145KN
X= Ltt/2 = 7200mm
a = x-4300= 7200-4300=2900
b= Ltt –a= 14400-2900= 11500mm
P3 =1,71mm
Tính độ võng do tải trọng P2= 145KN
X= Ltt/2 = 7200mm
a = x-0= 7200-0=7200
b= Ltt –a= 14400-7200= 7200mm
P3 =1,07mm
Vậy độ võng do hoạt tải gây ra :
tr = P1 + P2 +P3 = 2,51 + 1,71 + 1,07= 5,3mm
b _ độ võng do 25% xe với tải trọng làn
2,9mm
lc = 0,25. tr +ln = 0,25.5,3 + 2,9= 4,22mm
KL : ĐỘ VÕNG DO HOẠT TẢI LL = tr = 5,3mm
2.2 Kiểm tra ứng suất mép biên của dầm.
øng suÊt trong b¶n c¸nh kh«ng ®îc vît qu¸ :
ff £ 0,95 Rb Rh Fyf (mặt cắt liên hợp)
ff £ 0,80 Rb Rh Fyf (mặt cắt không liên hợp)
Rh = 1,0 hÖ sè lai ®îc
Rb = 1,0 hÖ sè truyÒn t¶i träng
Kiểm tra ứng suất bản cánh của dầm thép .
Thớ trên của tiế diện dầm
ff = 70,7MPa £ 0,95 Rb Rh Fyf = 0,95.345= 327,75MPa
Thớ dưới của tiế diện dầm
ff = 92,35MPa £ 0,95 Rb Rh Fyf = 0,95.345= 327,75MPa ĐẠT
3. KiÓm tra mái vµ ®øt g·y
kiÓm tra mái
Biªn ®é øng suÊt cho phÐp phô thuéc vµo chu kú t¶i träng vµ cÊu t¹o liªn kÕt . §øt g·y phô thuéc vµo cÊp vËt liÖu vµ nhiÖt ®é . Khi tÝnh mái th× chØ xÐt duy nhÊt mét xe t¶i mái .
Chu kú t¶i träng
Gi¶ thiÕt cÇu n»m trªn ®êng cao tèc liªn tØnh miÒn n«ng th«n víi lu lîng 20000 xe cé trong mét lµn mét ngµy .
TØ lÖ xe t¶i trong luång = 0.2 :
ADTT = 0.2*ADT = 0.2*20000*2lµn
ADTT = 8000 xe t¶i /ngµy
p = 0.85
ADTT= p*ADTT = 0.85* 8000 = 6800 xe t¶i /ngµy
Sè chu kú trªn mét lÇn xe t¶i ®i qua cho mét dÇm ®¬n gi¶n nhÞp 14400 mm lµ n=1( B¶ng A6.6.1.2.5.2 )
VËy : N = 365*100*1*6800 = 248.2*10 chu kú
Søc kh¸ng mái danh ®Þnh
(DF)n = ³ (DF)TH
(DF)n = ()= 32.08 Mpa
MÆt kh¸c : . (DF)TH = 0,5.165 = 82.5 Mpa
Do ®ã : (DF)n = 82.5 Mpa
hs lấy từ bảng
(DF)TH - giới hạn mỏi
Biªn ®é øng suÊt lín nhÊt
S¬ ®å tÝnh t¶i träng mái :
HÖ sè xung kÝch IM = 15% .
Tõ s¬ ®å trªn ta tÝnh ®îc
= (145.2,7+35.0,55).1,15.0,75 = 354,3 kNm .
T¶i träng mái : = 0,75. = 0,75. 354,3 = 265,7 kNm
Biªn ®é øng suÊt lín nhÊt : = 9,3 Mpa
+ KiÓm tra ®iÒu kiÖn mái : 2.f < (DF)n ó 2.9,3 = 18,6 < 82.5
-> §iÒu kiÖn vÒ mái ®îc tho¶ m·n .
3.1 kiểm tra điều kiện mỏi của bản bụng khi chịu uốn.
§èi víi b¶n bông kh«ng cã sêng t¨ng cêng däc , xÐt ®iÒu kiÖn :
D = 320 – 24,4 = 295,6 mm
Thay sè vµo ta cã : -> Tho¶ m·n
+T¶i träng dïng ®Ó tÝnh to¸n : T¶i träng thêng xuyªn cha nh©n hÖ sè + 2 lÇn t¶i träng mái
= 390,61 kNm
= 152,4 kNm
= 265,7 kNm
øng suÊt lín nhÊt trong b¶n bông dÇm thÐp :
= 45,4MPa §¹t
3.2 mỏi do bản bụng chịu cắt.
§iÒu kiÖn kiÓm tra :
-tính Vcf =
Với : DC1=390.6144 KN
DC2= 152.4096KN
VLL+IM lực cắt do xe mỏi tác dụng tai tiết diện giữa nhịp
VLL+IM = (145.0,375 +35.0,076).1,15.0,75= 49,2 KN
mgcắtMI =0,75
Vcf = 67KN
+ X¸c ®Þnh C :
Gi¶ thiÕt r»ng b¶n bông kh«ng cÇn cã sêng t¨ng cêng ngang nªn :
= 6,6 (D0 =500mm là-K/C giữa các sườn tăng cường )
XÐt ®iÒu kiÖn : ó -> C =1
VẬY TA KIỂM TRA :
Vcf = 67KN < 0,58.1.345= 200,1KN ĐẠT
II.4 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ SƯỜN TĂNG CƯỜNG.
1.Thiết kế sườn tăng cường .
Trong đó :
d – chiều cao của tiết diện
bt :bề rộng của sườn
ts : bề rộng của sườn
bf :bề rộng của biên dầm
chọn sườn tăng cường : bs = 120mm
ts = 15mm
2.kiểm tra sự làm việc của sườn tăng cường.
2.1 kiểm tra sức kháng ép mặt .
Điều kiện kiểm tra : 2070,7mm2
Trong đó :
Vu = 714,4KN, lực cắt tính toán max tại gối dầm
Br ,sức kháng ép mặt của sườn
= 1,0 hệ số sức kháng ép mặt
Apn( 1 cặp)= 2.(bs – 72).ts =2.(120-61,6).15= 1752mm2 diện tích phần tiếp xúc giữa sườn tăng cường gối với cánh dầm ( miếng cắt vát 450 với canh 4tw= 61,6mm )
Tính số cặp sườn tăng cường :
chọn n =2 => Apn = 2.1752= 3504mm2
Từ đó Br = 1,0.345.3504= 1208,9KN ≥ VU =714,4KN ĐẠT
2.2 kiểm tra sức kháng nén dọc.
ĐKKT : VU ≤ PR
Pr =c.pn sức kháng nén dọc trục tính toán
c.= 0,9 hs sức kháng nén dọc trục
Pn sức kháng nén danh định được tính như sau :
+ K= 0,75 hs chiều dài hiệu dụng
+ bán kính hồi chuyển
+A= 15740mm2 diện tích mặt cắt ngang
+I = 41,64. 106mm4 mo mem quán tính của sườn
+ l= hw = 573,2mm
rs = 51,43 => = 0,012< 2,25
pn = 0,660,012 .345.15740= 5403KN > Vu =714,4KN ĐẠT
2.Thiết kế sườn tăng cường trung gian .
Khoảng cánh giữa các sườn tăng cường trung gian là 500mm
Trong đó :
d – chiều cao của tiết diện
bt :bề rộng của sườn
ts : bề rộng của sườn
bf :bề rộng của biên dầm
chọn sườn tăng cường : bs = 120mm
ts = 12mm
3.1. kiểm tra mô mem quán tính của sườn tăng cường trung gian.
Đkkt : Istc ≥ D0.tw3.J
Trong đó :
J= 2,5.
ISTC =16,6 .106mm4 mô mem quán tính của sườn tăng cường quanh mép tiếp xúc với gờ sườn
D0 = 500mm là khoảng cánh giữa các sườn tăng cường trung gian
Dp =hw 573,2 mm
như vậy J= nên ta xét
Istc 16,6.106mm4 > D0.tw3.J= 500.15,43.1=1,8.106mm4 ĐẠT
II.5 . TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ NEO.
Neo chèng c¾t cÇn bè trÝ trªn suèt chiÒu dµi nhÞp cho cÇu liªn hîp hÖ gi¶n ®¬n.
1. Lùa chän loại neo sö dông.
Dïng neo ®inh chống cắt h×nh nÊm :
+ ®êng kÝnh neo dneo= 20 mm ,
+ chiÒu cao neo hneo = 100 mm .
KiÓm tra c¸c yªu cÇu cÊu t¹o cña ®inh neo
+ KiÓm tra tû sè chiÒu cao ®inh neo vµ ®êng kÝnh ®inh neo :
-> §¹t
+Kho¶ng c¸ch ngang
- Kho¶ng c¸ch tõ tim ®Õn tim cña neo kh«ng nhá h¬n 6 lÇn ®êng kÝnh neo (120 mm) .
- Kho¶ng c¸ch tÜnh gi÷a mÐp b¶n biªn trªn vµ mÐp cña neo gÇn nhÊt Ýt nhÊt lµ 25 mm
ChiÒu réng cña b¶n biªn trªn lµ 327mm , do ®ã ta sÏ bè trÝ n=3 ®inh neo trªn mét mÆt c¾t ngang .
+Líp phñ vµ ®é ch«n : Neo ph¶i ®îc ch«n trong b¶n mÆt cÇu Ýt nhÊt 50 mm vµ líp phñ tÜnh trªn neo Ýt nhÊt ph¶i lµ 50 mm.
2.tính neo theo điều kiện mỏi.
Sức kháng mỏi của neo
Trong ®ã : N = 365.100.1.6800 = 248.2.10 (chu kú)
N là số chu kỳ quy định = (số năm).365.n.(ADTT)SL
(ADTT)SL = p.0,2.ADT= 0,85.0,2.20000.(2làn)= 6800(chu kỳ)
ADT = số xe tải /ngày.lan
Vì cầu có 2 làn xe nên p= 0,85
n số các chu kỳ phạm vi ứng suất với mỗi lượt xe chạy qua(n =1)
= - 9.65
Ta lấy = 19.20= 7600 (chu kú)
Tính lực cắt do hoạt tải gây ra.
Chia dầm thành 3 đoạn đê tính.
Tính lực cắt tại đoạn đầu dầm (lực cắt tại gối Vo)
-lực cắt không hệ số tại gối
+ Vo+ = 145.(1+ 0,375) +35.0,076 = 202KN
+ Vo- = 0KN
-lực cắt có hệ số : h/s xung kích mỏi = 1,15
Hs tải trọng trong gh mỏi = 0,75
Hs hệ số phân bố hoạt tải= 0,75/1,2
Vosr = (Vo+ - Vo- ).(0,75/1,2).0,75.1,15= 130,8KN
Tính lực cắt tại tiết diện 0,3L ( V1 )
-lực cắt không hệ số tại gối
+ V1+ = 145.(0,7+ 0,075) +35.0,0 = 119,6KN
+ V1- = 145.0,3= 43,5KN
-lực cắt có hệ số : h/s xung kích mỏi = 1,15
Hs tải trọng trong gh mỏi = 0,75
Hs hệ số phân bố hoạt tải= 0,75/1,0
V1sr = (V1+ - V1- ).(0,75/1,0).0,75.1,15=49 ,3KN
Tính bước neo
Lực trượt giưa bản và biên trên dầm trên một đợn vị chiều dài của dầm
I = 1,28x1010mm4 là mômen quán tinh của tiết diện ngắn hạn.
S=19,406x106mm3
Bước neo
Kết quả tổng hợp dưới bảng
Vị trí
V+
V-
Vsr
T(N/mm)
a(mm)
Đoạn 1
202KN
0
130,8KN
198,3
124,9
Đoạn 2
119,6KN
43,5KN
49,3KN
85,6
266,4
Ta chọn đoạn 1 có bước neo a= 120mm
Đoạn 2 có bước neo p= 260mm
3. TÝnh to¸n sè neo theo tr¹ng th¸i giíi h¹n cêng ®é
+Søc kh¸ng tÝnh to¸n cña c¸c neo chèng c¾t Q ph¶i ®îc lÊy nh sau :
Trong ®ã :
Q- søc kh¸ng danh ®Þnh cña neo
- HÖ sè søc kh¸ng ®èi víi c¸c neo chèng c¾t , = 0.85 (6.5.42)
+Søc kh¸ng danh ®Þnh cña neo :
Ta cã : A= =314.16 mm
f= 28 Mpa
E = 25000 Mpa
F=400 Mpa
Do ®ã ta lÊy Q= 125664 N=125.664KN
+Søc kh¸ng tÝnh to¸n cña neo : = 0.85.125.664 = 106.81 kN
+Sè neo chèng c¾t yªu cÇu gi÷a tiÕt diÖn cã m«men d¬ng lín nhÊt vµ ®iÓm cã m«men b»ng kh«ng :
Trong ®ã V lÊy b»ng gi¸ trÞ nhá h¬n trong hai gi¸ trÞ sau :
V= 0,85. = 0.85.28.2400.200.10= 11424 kN
V= = 9464 kN
Do ®ã ta lÊy lùc c¾t ngang danh ®Þnh lµ V= 13517 kN
+Sè neo chèng c¾t yªu cÇu : = = 126,6 neo
Sè neo chèng c¾t nµy Ýt h¬n so víi neo tÝnh theo TTGH mái .
N= (4320/120 + 5670/260 + 2).3= 179 neo > 127neo
Do ®ã ta vÉn lÊy sè neo yªu cÇu lµ 179 neo theo TTGH mái .
II.6.TÍNH TOÁN MỐI NỐI DẦM.
Do chiều dài của dầm thép rất lớn gây khó khăn cho quá trình vận chuyển dầm từ nhà máy đến địa điểm công trình. do đó phải chia dầm thành những đoạn ngắn. sau đó ta sẽ nối dầm lại khi sư dụng.
1.thiết kế mối nối.
Sử dụng mối nối bằng bu lông cường độ cao M164 (A325M) víi d = 20 mm , kÝch thíc lç tiªu chuÈn lµ 22 mm
Chọn kích thước bản táp tại mối nối.
Chiều dày bản táp nối cánh trên = 16mm
Chiều rộng bản táp nối cánh trên = 327mm
Chiều rộng bản ốp nối cánh trên = 155mm
Chiều dày bản táp nối cánh dưới = 16mm
Chiều rộng bản táp nối cánh dưới = 427mm
Chiều rộng bản ốp nối cánh dưới = 155mm
Chiều dày bản táp nối sườn dầm = 16mm
Chiều cao bản táp nối sườn dầm = 500mm
Søc kh¸ng cña bul«ng
Søc kh¸ng tÝnh to¸n Rcña mét liªn kÕt b¾t bul«ng ë tr¹ng th¸i giíi h¹n cêng ®é
ph¶i ®îc lÊy nh sau :
Trong ®ã : - søc kh¸ng danh ®Þnh cña bul«ng , liªn kÕt hoÆc vËt liÖu .
a.1) Søc kh¸ng danh ®Þnh cña bul«ng (A6.13.2.7)
+KiÓm tra ®iÒu kiÖn ¸p dông c«ng thøc : L = 1016 mm < 1270 mm
-> Tho¶ m·n .
+Víi mÆt ph¼ng c¾t kh«ng cã ren , søc kh¸ng cña bul«ng :
Trong ®ã :
A== 314.16 mm
F= 820 Mpa
N = 2 (số mặt cắt bu lông)
VËy R = 0.38*314.16*820*2 = 85 953.9 N = 195.78 kN
a.2) Søc kh¸ng c¾t cña v©t liÖu liªn kÕt (A6.13.2.9)
Víi bul«ng cã kho¶ng c¸ch trèng gi÷a c¸c lç kh«ng nhá h¬n 2d = 20 mm :
= 2.4*20*24,4*345 = 404064 N = 404 kN
a.3) Søc kh¸ng trît cña bul«ng
= 1*0.33*2*140,6 = 92,8 kN
Tõ 3 gi¸ trÞ trªn ta lÊy søc kh¸ng tÝnh to¸n cña bul«ng lµ = 92,8 kN
2.TÍNH MỐI NỐI TẠI BẢN BIÊN
Biên trên
Lực kéo đứt bản cánh trên
RTR = Atrbantap .Fy.
Trong đó:
ytp = ytrI –tct/2 = 428,78- 24,4/2= 416,6mm khoảng cách từ trọng
Tâm tiết diện thép đến tâm của cánh trên
Ydp = ydI –tcd/2 = 221,22- 52,4/2= 195mm khoảng cách từ trọng
Tâm tiết diện thép đến tâm của cánh dưới.
Vậy RTR = Atrbantap .Fy. (2.155,8.16 +16.327).345.10-3. (195/416,6)
=1136,68KN
Số bu lông cần cho mối nối bản biên trên n= 1136,68/92,8 = 12 bu lông
Bè trÝ c¸c bul«ng tho¶ m·n kho¶ng c¸ch tõ tim tíi tim cña c¸c bul«ng kh«ng ®îc nhá h¬n 3d=60mm, kho¶ng c¸ch tõ tim lç tíi mÐp thanh kh«ng ®îc lín h¬n 8 lÇn chiÒu dµy cña thanh nèi máng nhÊt =128mm vµ kh«ng ®îc lín h¬n 125mm.
Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c hµng bul«ng=167 mm
Kho¶ng c¸ch tõ hµng bul«ng ngoµi cïng ®Õn mÐp =80mm
Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c cét bul«ng=100mm
Kho¶ng c¸ch tõ cét bul«ng ngoµi cïng ®Õn mÐp=50mm
Chia làm 2 hàng, mỗi hàng 6 bu lông.
Lực kéo cánh dưới
Rd = Adbantap .Fy = ( 2.155,8.16+16.427).345.10-3 = 1448,86KN
Số bu lông cần cho mối nối bản biên dưới n= 1448,86/92,8 = 16 bu lông
Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c cét bul«ng=100 mm
Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c hµng bul«ng=167 mm
3.tính nội lục tại tiết diện nối
X= 0,3L= 4320mm
Tính toán tương tụ như phần tính toán nội lực của dầm chủ
Kết quả tính toán
Mô mem do tĩnh tải
Tiết diện
X(mm)
L(mm)
SDAH(m2)
MDC1(KN.m)
MDC2(KN.m)
X
4320
10080
21,6
325,5
127
Mô mem do hoạt tải
Tiết diện
X(mm)
L(mm)
SDAH(m2)
Mln(KN.m)
Mtr(KN.m)
Mta(KN.m)
X
4320
10080
21,6
150
657
586
Lực cắt do tĩnh tải
Tiết diện
X(mm)
L(mm)
SDAH(m2)(+)
SDAH(m2)(-)
VDC1(KN.m)
VDC2(KN.m)
X
4320
10080
3,53
0,65
43,4
16,9
Lực cắt do hoạt tải
Tiết diện
X(mm)
L(mm)
SDAH(m2)
Vln(KN.m)
Vtr(KN.m)
Vta(KN.m)
X
4320
10080
21,6
24,6
153
136
Tổ hợp nội lực tại tiết diên mối nối.
Mx = 0,95.{1,25.MDC1 +1,5.MDC2 +mgM.1,75(1,25.MTR+MLN)}
=0,95.{1,25.325,5+1,5.127+ 0,75.1,75.(1,25.657+150)}
=1784,5kN.m
Vx = 0,95.{1,25.VDC1 +1,5.VDC2 +mgV.1,75(1,25.VTR+VLN)}
=0,95.{1,25.43,4+1,5.16,9+0,75.1,75.(1,25.153+24,6)}
=344,7kN
4.tính mối nối sườn
Tại vị trí mối nối ,sườn chịu mô mem MW , và lực cắt Vw với :
Mô mem quán tính của sườn
IW = 2,9.108 mm4
I1 =4,92.109 mm2
MW = 105,3KN.m
VW = VX = 344,7KN
CHỌN MỐI NỐI :
Số hang bu lông n= 5
Số cột bu lông m= 3
Khoảng cách từ mép sườn đến bu lông ngoài cùng = 50mm
Khoảng cách giữa các bu lông = 100mm
Chän chiÒu dµy b¶n t¸p sên dÇm 16mm.
Chän chiÒu cao b¶n t¸p sên lµ 500mm.
Chän chiÒu réng b¶n t¸p sên lµ 600mm.
KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BU LÔNG TẠI MỐI NỐI SƯỜN DẦM.
R [Rbl]
ymax =278mm là khoảng cách từ tim bu lông xa nhất đến trục trung hòa.
149860mm2
n = 5.3= 15 tổng số bu lông 1 bên mối nối
R 23KN ≤ [Rbl]= 92,8KN ĐẠT
Các file đính kèm theo tài liệu này:
- E.docx
- bvtuyen.dwg