Tóm tắt luận án Nghiên cứu hoàn thiện chế độ công nghệ khoan các giếng có độ dời đáy lớn ở thềm lục địa Nam Việt Nam

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT Nguyễn Thế Vinh NGHIÊN CỨU HOÀN THIỆN CHẾ ĐỘ CÔNG NGHỆ KHOAN CÁC GIẾNG CÓ ĐỘ DỜI ĐÁY LỚN Ở THỀM LỤC ĐỊA NAM VIỆT NAM Chuyên ngành: Khoan và hoàn thiện giếng dầu khí Mã số: 62.53.50.01 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI - 2012 Công trình được hoàn thành tại: Bộ môn Khoan - Khai thác, Khoa Dầu khí, Trường Đại học Mỏ - Địa chất Người hướng dẫn khoa học: 1. PGS.TS. Lê Xuân Lân 2. TSKH. Trần Xuân Đào Phản biện 1: PGS.TS. Trƣơng Biên Hội Công nghệ Khoan - Khai thác Việt Nam Phản biện 2: PGS.TS. Nguyễn Sỹ Ngọc Trường Đại học Giao thông Vận tải Phản biện 3: TS. Nguyễn Xuân Hòa Tập đoàn Dầu khí Quốc gia Việt Nam Luận án sẽ được bảo vệ trước Hội đồng chấm luận án cấp Trường họp tại Trường Đại học Mỏ - Địa chất, Đông Ngạc - Từ Liêm - Hà Nội vào hồi .... giờ .... ngày .... tháng .... năm 2012 Có thể tìm hiểu luận án tại Thư viện Quốc gia Hà Nội hoặc Thư viện Trường Đại học Mỏ - Địa chất MỞ ĐẦU 1. Tính cấp thiết của đề tài Hiện nay, hoạt động khoan đang được đẩy mạnh trên hầu hết các bể trầm tích của Việt Nam. Theo kế hoạch phát triển của Tập đoàn Dầu khí Quốc gia Việt Nam, từ nay cho đến năm 2015, mỗi năm dự kiến khoan thêm 65 đến 75 giếng, bao gồm cả giếng tìm kiếm, thăm dò và khai thác. Phần lớn các giếng thăm dò, khai thác ở thềm lục địa Nam Việt Nam đều là giếng định hướng. Khi độ sâu giếng tăng, cùng nghĩa với góc nghiêng và độ dời đáy của giếng gia tăng. Hệ động lực học quá trình khoan dễ mất ổn định và làm giảm hiệu quả của công tác khoan. Để nâng cao hiệu quả công tác khoan, cần phải nghiên cứu các yếu tố ảnh hưởng tới quá trình khoan. Các nghiên cứu trước đây chỉ nghiên cứu đơn lẻ một vấn đề nên chưa đánh giá được ảnh hưởng đồng thời của tất cả các yếu tố đến hệ động lực học quá trình khoan. Do đó, nghiên cứu, đánh giá tác động đồng thời của nhiều yếu tố để lựa chọn các thông số chế độ khoan tối ưu là cần thiết. 2. Mục đích nghiên cứu của luận án Nghiên cứu trạng thái của hệ động lực học quá trình khoan khi thi công các giếng định hướng tại các mỏ dầu khí ở thềm lục địa Nam Việt Nam, đặc biệt là mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng. Đây là cơ sở để hoàn thiện các thông số chế độ khoan nhằm nâng cao hiệu quả công tác khoan các giếng có độ dời đáy lớn ở thềm lục địa Nam Việt Nam. 3. Đối tƣợng và phạm vi nghiên cứu - Đối tƣợng nghiên cứu: Hệ động lực học quá trình khoan khi thi công các giếng xiên định hướng có độ dời đáy lớn để thăm dò và khai thác dầu khí ở thềm lục địa Nam Việt Nam. - Phạm vi nghiên cứu: Nghiên cứu các yếu tố có thể điều khiển trong quá trình hệ động lực học quá trình khoan làm việc, cụ thể là các thông số chế độ khoan bao gồm tải trọng chiều trục, tốc độ vòng quay và lưu lượng bơm khi khoan các đoạn thân giếng nghiêng. 4. Nội dung nghiên cứu - Nghiên cứu các yếu tố ảnh hưởng đến hiệu quả công tác khoan; - Nghiên cứu ứng dụng lý thuyết Tai biến (Catastrof), lý thuyết Ánh xạ, lý thuyết Năng lượng cơ học riêng để đánh giá trạng thái, hiệu quả làm việc của hệ động lực học quá trình khoan các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng, đồng thời lựa chọn các thông số chế độ khoan tối ưu khi khoan các đoạn thân giếng này. 5. Phƣơng pháp nghiên cứu - Phương pháp thư mục: Thu thập, thống kê, phân tích số liệu thực tế về các thông số chế độ khoan qua từng mét khoan khi thi công các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng; - Phương pháp lý thuyết: Nghiên cứu ứng dụng các lý thuyết cho phép đánh giá trạng thái và hiệu quả làm việc của hệ động lực học quá trình khoan và cho phép lựa chọn các thông số chế độ khoan tối ưu; - Ứng dụng công nghệ thông tin: Sử dụng các phần mềm tin học trong khảo sát, đánh giá và phân tích số liệu. 6. Ý nghĩa khoa học và thực tiễn - Ý nghĩa khoa học: Nghiên cứu, đánh giá hệ động lực học quá trình khoan trên quan điểm bền động học bằng các lý thuyết Tai biến và lý thuyết Ánh xạ cho phép đánh giá ảnh hưởng đồng thời của tất cả các yếu tố tác động đến trạng thái làm việc của hệ động lực học quá trình khoan. Khắc phục nhược điểm của các nghiên cứu trước đây, chỉ dừng lại ở mức độ đánh giá ảnh hưởng riêng biệt của từng yếu tố. - Ý nghĩa thực tiễn: Lựa chọn các thông số chế độ khoan tối ưu trên quan điểm Bền động học và Năng lượng cơ học riêng tối thiểu cho phép hệ động lực học quá trình khoan làm việc ổn định, tiêu hao năng lượng nhỏ nhất, tuổi thọ thiết bị cao nhất, tăng tối đa tốc độ cơ học khoan và giảm giá thành thi công khoan. 7. Điểm mới của luận án - Nghiên cứu ảnh hưởng đồng thời của tất cả các yếu tố địa chất, công nghệ, kỹ thuật... đến quá trình khoan; - Lựa chọn thông số chế độ khoan dựa trên bản chất về động lực học và năng lượng tiêu hao nhỏ nhất để phá hủy đá. 8. Luận điểm bảo vệ - Đá móng mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng thuộc thềm lục địa Nam Việt Nam là đối tượng phức tạp đối với quá trình khoan. Hệ động lực học quá trình khoan trong đá móng của các giếng có độ dời đáy lớn luôn làm việc trong trạng thái kém ổn định, hiệu quả khoan không cao; - Lựa chọn các thông số chế độ khoan tối ưu trên quan điểm bền động học và năng lượng cơ học riêng tối thiểu thông qua xử lý tổng hợp các số liệu khoan thực tế sẽ tăng sự ổn định của các thông số chế độ khoan ở đáy, tăng tốc độ cơ học và giảm giá thành mét khoan. 9. Cơ sở tài liệu của luận án Luận án được xây dựng trên cơ sở: Các tài liệu thi công giếng khoan khai thác dầu khí tại các mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng thuộc LD Việt-Nga VietsovPetro; Các báo cáo tổng kết hoạt động thăm dò, khai thác dầu khí ở thềm lục địa Nam Việt Nam của Tập đoàn dầu khí Quốc gia Việt Nam; Các bài báo và các công trình nghiên cứu khoa học của các tác giả trong nước và nước ngoài đăng trên các tạp chí chuyên ngành. 10. Khối lƣợng và cấu trúc của luận án Luận án gồm phần mở đầu, 4 chương nội dung nghiên cứu và phần kết luận, kiến nghị. Toàn bộ nội dung được trình bày trong 126 trang, trong đó có 15 bảng và 67 đồ thị, hình vẽ. CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ HIỆU QUẢ CÔNG TÁC KHOAN 1.1. Các chỉ tiêu đánh giá hiệu quả công tác khoan Hiệu quả công tác khoan được đánh giá qua hai nhóm chỉ tiêu chính đó là nhóm các chỉ tiêu về chất lượng và nhóm các chỉ tiêu về số lượng. 1.1.1. Chỉ tiêu về chất lƣợng Các chỉ tiêu cơ bản về chất lượng bao gồm [6]: - Sai số về vị trí không gian của thân giếng khoan so với thiết kế; - Tỷ lệ và chất lượng mẫu đá: đường kính, tính nguyên dạng về cấu trúc, tính chất cơ lý, thành phần khoáng vật; - Khả năng thực hiện các nghiên cứu cần thiết trong giếng khoan; - Mức độ ô nhiễm các tầng sản phẩm lỏng, khí; 1.1.2. Chỉ tiêu về số lƣợng 1.1.2.1. Các chỉ tiêu về tốc độ Các chỉ tiêu về tốc độ bao gồm [6]: a- Tốc độ cơ học vCH: Là tốc độ tiến của đáy lỗ khoan khi phá hủy đá. b- Tốc độ hiệp vH: Đặc trưng cho mức độ tiến sâu của lỗ khoan trong thời gian một hiệp. c- Tốc độ kỹ thuật vKT: Biểu thị hiệu quả sử dụng thời gian sản xuất trong một tháng thiết bị. d- Tốc độ thương mại vTM: Là hiệu quả quá trình làm việc, nó đo chiều sâu trung bình tháng thiết bị cho một giếng khoan. e- Tốc độ chu trình vCT: Cho thấy chiều sâu trung bình cho tháng máy tính cho toàn bộ chu trình khoan. Các chỉ tiêu tốc độ có mối liên hệ mật thiết với nhau và tương quan như sau: vCH > vH > vKT > vTM > vCT. Sự tăng của một tốc độ nào đó sẽ làm tăng các tốc độ sau nó. 1.1.2.2. Chỉ tiêu về giá thành Chỉ tiêu về giá thành được tính thông qua giá một mét khoan [6]: XL KC CC L   , đ/m (1.14) trong đó, CXL- Chi phí cho công tác san nền, đường, bãi khoan, móng máy, xây lắp, chuẩn bị và di chuyển, tháo dỡ, đ; CK- Chi phí chung cho khoan thuần túy, gia cố thành giếng, tiêu hao mũi khoan, dung dịch khoan, tiêu hao cho công tác phụ trợ... 1.1.2.3. Năng lƣợng tiêu hao để phá hủy đất đá ở đáy a- Năng lượng cơ học riêng (Eb, MPa): Là năng lượng tiêu tốn để phá vỡ một thể tích đất đá nào đó, hoặc là tỷ số giữa tốc độ tiêu tốn năng lượng và tốc độ đi xuống của choòng, được xác định như sau [19, 34]: x b 2 2 CH 4,8nM0,04G E 0,35 D D v        (1.17) trong đó, G- Tải trọng chiều trục, kN; D- Đường kính choòng, cm; n- Tốc độ vòng quay, v/ph; Mx- Mô men xoắn, N.m; b- Hiệu quả làm việc của choòng: Tính hiệu quả làm việc của choòng được xác định như sau[19]: c f b e 1 E    (1.18) trong đó: c- Độ bền nén không cân bằng của đất đá, Pa. Nếu ef càng gần giá trị 1 thì năng lượng cơ học riêng tiêu tốn tại choòng càng giảm, hiệu quả làm việc của choòng càng cao. 1.2. Các yếu tố ảnh hƣởng tới chỉ tiêu đánh giá công tác khoan Gồm: Nhóm yếu tố không điều khiển được chính là tính chất đất đá trong điều kiện đáy; Nhóm các yếu tố điều khiển được đó là các yếu tố có thể thay đổi tức thời, bao gồm [8]: tải trọng chiều trục, tốc độ vòng quay, thủy lực, số lượng và tính chất tác nhân làm sạch, các thông số và đặc tính mũi khoan. Ngoài ra, ổn định của hệ động lực học quá trình khoan cũng có ảnh hưởng đáng kể đến các chỉ tiêu đánh giá hiệu quả khoan. 1.2.1. Ảnh hƣởng của tải trọng chiều trục Trong điều kiện thí nghiệm, bề mặt phá hủy được làm sạch tuyệt đối, tốc độ cơ học là hàm số của tải trọng chiều trục [7]: m CHv G (1.20) 1.2.2. Ảnh hƣởng của tốc độ vòng quay Tốc độ cơ học tăng theo tỷ lệ giảm dần khi tốc độ vòng quay tăng [7]: mo CH 1v n , mo1 (1.21) 1.2.3. Ảnh hƣởng đồng thời của tải trọng chiều trục và tốc độ vòng quay Mối quan hệ giữa tốc độ cơ học với tải trọng chiều trục và tốc độ vòng quay được thể hiện qua phương trình [7]: m mo CH 3v G n , m=12; mo=0,41 (1.24) 1.2.4. Ảnh hƣởng của các thông số thủy lực a. Ảnh hưởng của lưu lượng bơm: Quan hệ giữa tốc độ cơ học và lưu lượng bơm như sau: CH Q v a b   (1.25) trong đó, Q- Lưu lượng bơm, m 3 /h; a, b là hai hằng số phụ thuộc vào tính chất cơ lý của đất đá, tải trọng chiều trục, tốc độ vòng quay cũng như từng loại cấu trúc của mũi khoan. b- Ảnh hưởng của dòng dung dịch khi ra khỏi choòng: Tăng vJ (ngay cả khi giữ Q không đổi) sẽ làm tăng vCH. Tuy nhiên, tăng vJ quá lớn thì vCH tăng không đáng kể và dẫn đến tổn thất áp lực lớn ở choòng. Hiệu quả nhất là tăng vJ trong khoảng 70100m/s. c- Ảnh hưởng phối hợp giữa Q và vJ: Tốc độ cơ học tăng với tích QvJ 2 . 1.2.5. Ảnh hƣởng của chất lƣợng dung dịch Tất cả các thông số: trọng lượng riêng, độ nhớt, độ thải nước, hàm lượng pha rắn của dung dịch đều có ảnh hưởng khác nhau tới tốc độ cơ học. 1.2.6. Ảnh hƣởng của tính chất cơ lý của đất đá Độ cứng của đất đá tỷ lệ nghịch với tốc độ cơ học: CH 1 v   (1.33) trong đó,  là độ cứng của đất đá trong điều kiện đáy, Pa. Tính mài mòn của đất đá ảnh hưởng tới tuổi thọ của các chi tiết của bộ dụng cụ khoan, đặc biệt là tuổi thọ của mũi khoan. Độ bền nén của đất đá liên quan trực tiếp đến độ ổn định thành lỗ khoan. 1.2.7. Ảnh hƣởng của ổn định động học của hệ động lực học quá trình khoan 1.2.7.1. Ảnh hƣởng của các dao động Hệ động lực học quá trình khoan có 3 dạng dao động chính [25], đó là: dao động dọc trục, dao động ngang, dao động xoắn. a- Dao động dọc trục: Dao động dọc trục xuất hiện do sự thay đổi của tải trọng chiều trục, thay đổi áp suất dung dịch và tương tác giữa răng mũi khoan với đất đá ở đáy. Nó làm giảm thời gian tiếp xúc giữa răng mũi khoan với đáy, do đó làm giảm tốc độ cơ học. b- Dao động ngang: Dao động ngang xuất hiện gây nên chuyển động xoáy của bộ dụng cụ khoan. Chuyển động xoáy sẽ làm đường kính của lỗ khoan bị mở rộng và làm giảm tốc độ cơ học. c- Dao động xoắn: Là kết quả của hiện tượng dính-trượt. Dao động xoắn có thể gây ra các hiện tượng mỏi vật liệu, mòn choòng và các thành phần của bộ dụng cụ khoan, do đó giảm hiệu quả khoan. Các dạng dao động có thể xuất hiện đồng thời và cộng hưởng làm tăng những ảnh hưởng bất lợi của mỗi dạng dao động. 1.2.7.2. Các yếu tố gây mất ổn định hệ động lực học quá trình khoan Các nhân tố này có thể bao gồm: các thông số chế độ khoan (điển hình nhất là thông số G và n), phương pháp khoan, thiết bị trên mặt và thiết bị đáy, môi trường làm việc của bộ dụng cụ khoan, hình dạng lỗ khoan... 1.3. Kết luận Tốc độ cơ học là chỉ tiêu hàng đầu trong việc đánh giá hiệu quả công tác khoan. Việc tăng tốc độ cơ học sẽ làm giảm giá thành và làm tăng tất cả các tốc độ khác. Tuy nhiên, do ảnh hưởng của nhiều yếu tố nên chỉ tiêu tổng hợp hơn vẫn là giá thành mét khoan. Trong khoan dầu khí, các chỉ tiêu về quá trình làm việc của mũi khoan rất quan trọng, tuổi thọ và tiến độ của mũi khoan quyết định hầu hết các chỉ tiêu khác. Ổn định động học của hệ động lực học quá trình khoan có tác động rất lớn đối với hiệu quả công tác khoan. Các thông số chế độ khoan là yếu tố có thể điều chỉnh tức thời và ảnh hưởng đến hầu hết các chỉ tiêu khoan. Chính vì vậy, việc lựa chọn hợp lý các thông số chế độ khoan mang tính quyết định đến hiệu quả của công tác khoan. CHƢƠNG 2 HOẠT ĐỘNG KHOAN TẠI THỀM LỤC ĐỊA NAM VIỆT NAM 2.1. Địa tầng và các đối tƣợng khai thác dầu khí Toàn bộ phát hiện dầu khí của Việt Nam đều thuộc các bể trầm tích Đệ Tam. Bể Cửu Long là bể trầm tích có tiềm năng dầu khí lớn nhất, trong đó, có các mỏ dầu đang khai thác như Bạch Hổ, Rồng, Rạng Đông, Hồng Ngọc, Sư Tử Đen và nhiều mỏ khác... Bạch Hổ là mỏ dầu có quy mô lớn nhất và được phát hiện đầu tiên, mang đặc trưng về dầu trong tầng móng granit nứt nẻ của bể Cửu Long nói riêng và thế giới nói chung [10]. Lịch sử TKTD dầu khí của bể Cửu Long gắn liền với lịch sử TKTD dầu khí của thềm lục địa Nam Việt Nam. Trong đó, mỏ Bạch Hổ thể hiện những đặc trưng chung nhất của Bể. 2.1.1. Địa tầng mỏ Bạch Hổ Lát cắt địa chất của mỏ Bạch Hổ gồm móng kết tinh trước Kainozoi và trầm tích lục nguyên. Chiều dày tổng cộng được mở theo chiều thẳng đứng của đá móng là 1990m, của tầng đá trầm tích là 4740m. Móng gồm đá macma granitoid kết tinh cùng các đai mạch diaba và bazan-andesite poocfia, hay còn gọi chung là đá móng. Độ cứng của đá móng nằm trong khoảng 20-30MPa, nếu phân loại độ cứng theo thang tiêu chuẩn GOST-122-88-66 thì đá móng có độ cứng cấp VII [9]. Lát cắt trầm tích gồm đá tuổi Paleogen (Oligocen), Neogen (Miocen, Pliocen) và Đệ tứ, chúng còn được chia nhỏ hơn thành 6 điệp với các tên gọi địa phương. 2.1.2. Các đối tƣợng khai thác dầu khí của mỏ Bạch Hổ Đối tượng chứa dầu chính của mỏ là móng nứt nẻ, hang hốc trước Kainozoi. Trong trầm tích Oligocen dưới, Oligocen trên và Miocen dưới các thân dầu có độ sản phẩm khác nhau, trữ lượng nhỏ, cấu tạo phức tạp. Bề dày toàn bộ các tầng chứa dầu 2150m được mở ra từ móng đến Miocen, trong đó đã phát hiện 126 thân dầu. Các thân dầu trong trầm tích có trữ lượng nhỏ, chiều cao thay đổi trong khoảng 15800m. Thân dầu móng có chiều cao ước đoán tới 1800m. 2.2. Quá trình phát triển Trước giải phóng miền Nam, ở thềm lục địa phía Nam Việt Nam, hoạt động TKTD dầu khí được tiến hành bởi những công ty dầu khí nước ngoài như Mobil, Pecten, Union Texas... Sau ngày miền Nam giải phóng, công tác TKTD dầu khí bước vào giai đoạn mới, đánh dấu bằng việc thành lập Tổng cục Dầu mỏ và Khí đốt Việt Nam, nay là Tập đoàn Dầu khí Quốc gia Việt Nam. Công tác TKTD ở thềm lục địa phía Nam được triển khai bởi các công ty AGIP (Italia), Deminex CHLB Đức và Bowvalley (Canada). Một bước ngoặt quan trọng của ngành dầu khí Việt Nam là sự ra đời của XNLD VietsovPetro năm 1981 nay là LD Việt-Nga VietsovPetro. Đến năm 1986, dòng dầu công nghiệp đầu tiên được phát hiện từ trầm tích Miocen ở mỏ Bạch Hổ. Hai năm sau (1988), dầu tiếp tục được phát hiện trong đá móng nứt nẻ trước Đệ tam. Theo thống kê của PVN, số lượng giếng được khoan hàng năm tại các bể trầm tích của Việt Nam tăng nhanh sau mỗi năm. Khối lượng khoan tập trung chủ yếu ở bể trầm tích Cửu Long và Nam Côn Sơn với số lượng giếng khoan đáng kể ở mỏ Bạch Hổ và Rồng. 2.3. Quỹ đạo và cấu trúc giếng 2.3.1. Quỹ đạo giếng Hầu hết các giếng được thi công theo hai dạng quỹ đạo cơ bản nhất đó là dạng 3 đoạn và 5 đoạn. Ngoài ra còn một số dạng quỹ đạo khác đang được áp dụng, nhưng xét về bản chất cuối cùng vẫn thuộc 1 trong 2 dạng quỹ đạo trên, ngoại trừ dạng quỹ đạo cho giếng ngang. 2.3.2. Cấu trúc giếng Cấu trúc giếng khoan tại bể trầm tích Cửu Long tương đối phức tạp, trong các lô của Bể đều có mặt đầy đủ các kích thước ống chống thông dụng trong quá trình thi công khoan như: 508, 340, 245, 194, 178mm. Các giếng khai thác dầu trong đá móng mỏ Bạch Hổ và Rồng, phần thân trong đá móng thường được để thân trần. Các cột ống trung gian 245mm thường được thả đến nóc móng. Tùy thuộc vào vị trí các giếng, dùng choòng 215,9mm hoặc 165,1mm để khoan đoạn thân còn lại. 2.4. Độ dời đáy Độ dời đáy là khoảng cách giữa miệng và đáy giếng theo phương ngang. Cùng với sự phát triển của kỹ thuật, công nghệ khoan, độ dời đáy của giếng ngày càng gia tăng. Khái niệm độ dời đáy lớn mang tính tương đối, phụ thuộc vào kỹ thuật và công nghệ thi công và phụ thuộc vào từng giai đoạn phát triển của từng đơn vị sản xuất. Độ dời đáy của các giếng ở thềm lục địa Nam Việt Nam phổ biến nhỏ hơn 2500m, nên theo tác giả các giếng có độ dời đáy lớn hơn 1000m được xem là có độ dời đáy lớn. 2.5. Một số đặc điểm thi công khoan ở mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng Các loại choòng được sử dụng ở mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng bao gồm choòng ba chóp xoay và choòng kim cương thuộc nhiều chủng loại khác nhau của các hãng Hughes, Reed, Smith, Security, Varel, HTC, Hycalog, British Bits với các kiểu, loại phù hợp với từng loại đất đá. Các thông số chế độ khoan đã áp dụng cho các đường kính choòng khác nhau được trình bày trong bảng 2.1. Bảng 2.1: Các thông số chế độ khoan sử dụng tại bể trầm tích Cửu Long Đường kính, mm Loại choòng G, kN n, v/ph Q, m3/h 660,4 Chóp xoay 20 - 60 70 -110 180 - 230 444,5 Chóp xoay 60 - 140 75 - 170 180 - 220 Kim cương 10 - 50 130 - 170 240 - 320 311,1 Chóp xoay 100 - 180 110 - 150 120 - 170 Kim cương 50 - 100 90 - 170 200- 260 215,9 Chóp xoay 100 - 250 90 - 180 120 - 140 165,1 Chóp xoay 40 - 130 70 - 90 90 - 120 Các hệ dung dịch đã được sử dụng cho từng đối tượng địa chất bao gồm: hệ dung dịch độ nhớt cao, hệ dung dịch nước biển/CMC/Bentonite, hệ dung dịch Gel/KCl/PHPA, hệ dung dịch KCl/PHPA/Polymer, hệ dung dịch Glycol/KCl/PHPA; hệ dung dịch gốc dầu tổng hợp. 2.6. Kết luận Bể Cửu Long là bể trầm tích có tiềm năng chứa dầu khí nhất trên thềm lục địa Việt Nam nói chung và thềm lục địa Nam Việt Nam nói riêng. Mỏ Bạch Hổ thuộc bể trầm tích Cửu Long là mỏ có quy mô lớn nhất, cả về diện tích cũng như trữ lượng, nó đặc trưng cho dầu trong tầng móng granitoid nứt nẻ của bể Cửu Long nói riêng và thế giới nói chung. Hầu hết các khoảng khoan trong đá móng mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng được khoan bằng choòng 215,9mm và 165,1mm. Thân giếng được tạo ra bởi các loại choòng này có độ dời đáy lớn. CHƢƠNG 3 ĐÁNH GIÁ ỔN ĐỊNH ĐỘNG HỌC CỦA HỆ ĐỘNG LỰC HỌC QUÁ TRÌNH KHOAN BẰNG MÔ HÌNH TOÁN HỌC 3.1. Đặc điểm làm việc của hệ động lực học quá trình khoan Trong quá trình phá huỷ đất đá, choòng khoan luôn chịu tác động của tổ hợp các lực tương tác cộng hưởng hoặc triệt tiêu lẫn nhau. Giếng khoan và vỉa là một hệ thống khép kín, choòng khoan làm việc trong môi trường của vỉa. Để phá hủy đất đá, choòng khoan được truyền năng lượng thông qua các thông số chế độ khoan... Có thể thấy choòng khoan luôn làm việc trong một môi trường động phức tạp. Một số câu hỏi được đặt ra: Choòng đã làm việc trong trạng thái động lực học nào (ổn định hay không ổn định)? Trên quan điểm bền động học, trạng thái ổn định của cả hệ thống Vỉa-Giếng (hệ động lực học quá trình khoan) có bền hay không? 3.2. Nghiên cứu trạng thái làm việc của hệ động lực học quá trình khoan 3.2.1. Các lý thuyết áp dụng a- Lý thuyết Tai biến (Castatrof): Được hiểu là sự biến đổi không đồng nhất tức thời, xuất hiện ở trạng thái đột biến qua sự phản ánh của hệ thống nghiên cứu trong sự thay đổi đều đặn của các điều kiện ngoại biên. Giả sử rằng, mô hình hóa một hệ động lực học nào đó được mô phỏng dưới dạng phương trình vi phân: 1 2 n dx = df(x,c ,c ...c ) dt (3.1) Trong đó, f là hàm của biến đổi trạng thái của x và các tham số điều khiển c1, c2... cn. Xác định được điểm đột biến hay điểm tới hạn nếu: 2 2 u u df d f 0; 0 dx dx            (3.2) Đây chính là điều kiện đảm bảo cho hoạt động của hệ động lực học tương ứng ở trạng thái ổn định. b- Lý thuyết Ánh xạ: Giá trị của các hiệu ứng phi tuyến có thể giải thích trên cơ sở phân tích Hàm phân nhánh trong lý thuyết Ánh xạ: n 1 n nx rx (1 x )   (3.3) trong đó, r- Tham số điều khiển; xn- Tương quan của số đã biết thứ n với số trước đó. Các tính chất động lực học của hàm phân nhánh đóng vai trò quan trọng trong sự nghiên cứu tổng quát các quá trình phi tuyến. 3.2.2. Đánh giá ổn định động học của hệ động lực học quá trình khoan a- Ứng dụng lý thuyết Tai biến: Quá trình phá hủy đất đá của choòng được phản ánh thông qua phương trình: 2CH 1 CH 2 CH 3 dv c v c v c dt    (3.4) trong đó, t- Thời gian để khoan 1 mét; c1, c2, c3- Các tham số điều khiển, đặc trưng cho sự tương tác giữa các điều kiện địa chất, môi trường dung dịch, cấu trúc bộ dụng cụ khoan, hình dạng và chiều dài thân giếng, các thông số chế độ công nghệ khoan... Các tham số c1, c2, c3 được xác định thông qua xử lý số liệu khoan thực tế bao gồm các tốc độ cơ học tương ứng với các thông số chế độ khoan theo từng mét khoan khi khoan các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng. - Nếu  (=c2 2 -4c1c3)>0 ổn định động học của hệ động lực học quá trình khoan được bảo đảm; - Khi <0, hệ động lực học quá trình khoan làm việc trong trạng thái không ổn định; - Khi =0, đây chính là giá trị mà trạng thái của hệ động lực học quá trình khoan dễ dàng bị chuyển đổi giữa ổn định và không ổn định và khó đảm bảo rằng chúng đang làm việc trong trạng thái ổn định và bền động học. b- Ứng dụng lý thuyết Ánh xạ: Lựa chọn hàm phân nhánh (3.3) để phản ánh quá trình phá huỷ đất đá của choòng, khi đó (3.3) có dạng: max CH(n) CH(n 1) CH(n) CH v v rv 1 v           (3.5) trong đó, vCH(n)- Tốc độ cơ học của mét khoan thứ n; r- Tham số điều khiển tương tự như c1, c2, c3 và cũng được xác định qua xử lý số liệu thực tế. - Với 0<r1, ổn định động học của hệ động lực học quá trình khoan được bảo đảm, choòng phá hủy đất đá trong trạng thái ổn định bền vững; - Khi 1<r3, hệ động lực học quá trình khoan đang trong tình trạng dễ dàng chuyển đổi từ trạng thái làm việc ổn định bền vững sang trạng thái làm việc kém ổn định bền vững. - Khi 3<r3,45, hệ động lực học QTK đang làm việc trong trạng thái mất ổn định động học; Khảo sát số liệu khoan thực tế của các giếng có độ dời đáy lớn đã được khoan trong các đối tượng khác nhau của mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng, cụ thể, sử dụng các phương trình (3.4) và (3.5) để xác định  và r theo chiều sâu thân giếng thông qua các tốc độ cơ học của từng mét khoan. Quá trình khảo sát cho thấy ở một số khoảng chiều sâu, giá trị   0, r  1, với giá trị này hệ động lực học quá trình khoan đang rơi vào trạng thái dễ bị chuyển đổi, mức độ ổn định và bền vững động học khó được đảm bảo. Nổi bật nhất là hầu hết khoảng chiều sâu từ Oligoxen và rõ nét nhất là khoảng khoan trong đá móng (  0, r >1). Điều này cho thấy choòng khoan hay tổng thể hệ động lực học quá trình khoan đã rơi vào trạng thái kém bền động học và được thể hiện rõ nét ở sự làm việc kém hiệu quả của choòng, tức là tốc độ cơ học không cao. Điều này có thể khẳng định, chế độ công nghệ chưa phù hợp với thiết bị kỹ thuật và điều kiện địa chất khoan qua. 3.3. Đánh giá hiệu quả khoan trong đá móng mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng 3.3.1. Các vùng làm việc của choòng Với mục đích sử dụng năng lượng cơ học riêng như một công cụ để đánh giá hiệu quả khoan của choòng cũng như hiệu quả quá trình khoan, trước hết xem xét các vùng làm việc của choòng qua hình 3.15 [19]. Hình 3.15: Các vùng làm việc của choòng - Vùng I: Hiệu suất cơ học bị hạn chế, chiều sâu ngập của răng choòng thấp do tải trọng chiều trục chưa đủ. - Vùng II: Được bắt đầu khi chiều sâu ngập của răng choòng hợp lý, choòng làm việc hiệu quả. Trong toàn bộ vùng II, tải trọng chiều trục tăng tuyến tính với tốc độ cơ học. Giá trị năng lượng cơ học riêng trong vùng II tương đối ổn định. - Vùng III: Từ điểm rơi (điểm tại đó vCH bắt đầu không tỷ lệ tuyến tính với G), năng lượng truyền từ choòng tới đất đá bị hạn chế do nhiều yếu tố khác nhau như thủy lực và cơ khí. 3.3.2. Đánh giá hiệu quả khoan trong đá móng Theo các kết quả nghiên cứu ở mục 3.2, phần này sẽ nghiên cứu ứng dụng năng lượng cơ học riêng để xác minh lại tính hiệu quả của quá trình khoan trong đá móng của các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng. Việc nghiên cứu sẽ dựa vào các phương trình (1.17) và (1.18). Để đánh giá, dựa trên 2 hướng: - Quan sát xu hướng biến đổi của giá trị Eb; - So sánh giá trị Eb với c (xác định ef). Kết quả khảo sát cho thấy năng lượng cơ học riêng tại choòng cho hầu hết các loại choòng sử dụng đều lớn hơn giá trị độ bền nén của đá móng granit (c>190MPa) nhiều lần, tức là giá trị ef <<1, choòng làm việc trong Vùng I: Độ ngập răng choòng (b) vào đất đá không hợp lý Vùng II: Choòng khoan làm việc hiệu quả Vùng III: Choòng khoan làm việc không hiệu quả do hạn chế về thủy lực và cơ khí Thiết kế lại để nâng điểm rơi, tăng hiệu quả làm việc của choòng Điểm rơi Hiệu suất tiềm năng của choòng Tố c đ ộ c ơ h ọ c, v C H Tải trọng chiều trục, G vùng III. Kết quả này là do nguyên nhân đã được kết luận ở mục 3.2 "Hệ động lực học quá trình khoan khi làm việc trong môi trường đá móng mỏ Bạch Hổ và Rồng luôn trong trạng thái kém ổn định". 3.4. Kết luận Hệ động lực học quá trình khoan khi khoan trong đá móng mỏ Bạch Hổ và Rồng thuộc bể Trầm tích Cửu Long luôn làm việc trong trạng thái động học kém ổn định. Đây là một trong những nguyên nhân dẫn đến hiệu quả quá trình khoan không cao. Để nâng cao hiệu quả khoan cần có những thay đổi về thiết bị dụng cụ, đặc biệt là các thông số chế độ khoan, những thông số có thể điều chỉnh nhanh chóng từ trên mặt, để đưa hệ động lực học quá trình khoan làm việc trong trạng thái ổn định và bền động học. CHƢƠNG 4 HOÀN THIỆN CHẾ ĐỘ CÔNG NGHỆ KHOAN KHI KHOAN TRONG ĐÁ MÓNG MỎ BẠCH HỔ VÀ MỎ RỒNG 4.1. Các phƣơng pháp nghiên cứu lựa chọn chế độ công nghệ khoan Nhiều thập niên trước đây, đã có nhiều tác giả nghiên cứu để lựa chọn thông số chế độ khoan. Tuy nhiên, các phương pháp nghiên cứu, dù theo hướng nào cũng chưa phản ánh được bản chất động học của hệ động lực học quá trình khoan và năng lượng tiêu hao cho quá trình phá hủy đất đá ở đáy và chưa thể hiện được ảnh hưởng đồng thời của tất cả các yếu tố tác động đến hiệu quả quá trình làm việc của choòng. 4.2. Lựa chọn thông số chế độ khoan khi khoan trong đá móng 4.2.1. Lựa chọn thông số chế độ khoan bằng năng lƣợng cơ học riêng Các thông số chế độ khoan sẽ được lựa chọn sao cho năng lượng cơ học riêng tại choòng thấp và gần với giá trị độ bền nén của đá móng granit nhất. Để phương trình (1.17) chỉ còn là hàm số của G và n, thay giá trị mômen xoắn theo mô hình của Iogancen [38]: 2 x o 1,5 BD (Kn - U)G M M n   (4.1) trong đó, Mo- Mô men xoắn không phụ thuộc tải trọng, N.m; B- Hệ số phụ thuộc vào đường kính choòng (D=215,9mm, B=0,28; D<215,9mm, B=0,33); K- Hệ số phụ thuộc vào điều kiện đất đá; U- Hệ số phụ thuộc tốc độ vòng quay. Đối với tốc độ cơ học, lựa chọn mô hình của Fedorov [40]: b c CHv aG n (4.2) Thay phương trình (4.1) và (4.2) vào phương trình năng lượng cơ học riêng tại choòng thu được: - Đối với choòng 215,9mm: 3 b 1 c 1 b 0,5 c 1 b 0,5 c 5o b 10,29.10 M 1,344K 1,344U E G n G n G n 2,73.10 G a a a             (4.3a) - Đối với choòng 165,1mm: -3 b 1 c 1 b 0,5 c 1 b 0,5 c 5o b 17,61.10 M 1,584K 1,584U E G n G n G n 4,67.10 G a a a            (4.3b) Trong đó a, b, c là các hệ số đặc trưng cho các yếu tố địa chất, công nghệ, kỹ thuật, góc nghiêng, độ sâu, chiều dài, độ dời đáy... a, b, c và Mo, K, U được xác định thông qua xử lý số liệu khoan thực tế các công đoạn khoan trong đá móng của các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng. Kết quả xác định được trình bày trong bảng 4.1. Bảng 4.1: Kết quả xác định a, b, c, và Mo, K, U Thay các giá trị trong bảng 4.1 vào phương trình (4.2), (4.3a), (4.3b), xây dựng được các đồ thị trên các hình 4.1 đến 4.4 và xác định được các thông số chế độ khoan trong bảng 4.2 Hệ số Đường kính choòng, mm 215,9 165,1 a 6,33.10 -3 1,01.10 -3 b 0,227 0,408 c 1,235 1,399 Mo 65957 11237 K 23 28 U 1136 1388 Hình 4.1: Đồ thị biểu diễn sự biến thiên Eb và vCH theo G của choòng 215,9mm khi khoan bằng động cơ đáy Hình 4.2: Đồ thị biểu diễn sự biến thiên Eb và vCH theo G của choòng 215,9mm khi khoan bằng rôto Hình 4.3: Đồ thị biểu diễn sự biến thiên Eb và vCH theo G của choòng 165,1mm khi khoan bằng động cơ đáy 8 10 12 14 16 18 20 22 24 0 50 100 150 200 250 300 350 190 200 210 220 230 240 250 v C H , m /h G, kN E b , M P a n=190v/ph n=200v/ph n=210v/ph n=220v/ph n=230v/ph n=240v/ph 2 3 4 5 6 7 8 190 200 210 220 230 240 250 0 50 100 150 200 250 300 350 v C H , m /h E b , M P a G, kN n=60v/ph n=65v/ph n=70v/ph n=75v/ph n=80v/ph n=85v/ph n=90v/ph 4 6 8 10 12 14 190 200 210 220 230 240 0 20 40 60 80 100 120 140 160 v C H , m /h E b , M P a G , kN n=180v/ph n=185v/ph n=190v/ph n=195v/ph n=200v/ph n=205v/ph Hình 4.4: Đồ thị biểu diễn sự biến thiên Eb và vCH theo G của choòng 165,1mm khi khoan bằng rôto Bảng 4.2: Kết quả lựa chọn tải trọng chiều trục và tốc độ vòng quay theo năng lượng cơ học riêng Phương pháp khoan Các thông số chế độ khoan G, kN n, v/ph Khoan bằng choòng 215,9mm Động cơ đáy 100 - 150 200 - 230 Rôto 160 - 230 65 - 85 Khoan bằng choòng 165,1mm Động cơ đáy 50 - 70 180 - 200 Rôto 80 - 150 60 - 85 4.2.2. Lựa chọn thông số chế độ khoan trên quan điểm bền động học 4.2.2.1. Lựa chọn mô hình xác định thông số chế độ khoan Lựa chọn mô hình tiến triển phi tuyến cho tải trọng chiều trục: max 0 max G GdG F(G) rG G dL G         (4.9) trong đó, Gmax- Giá trị cực đại của tải trọng chiều trục khi khoan, kN; r- Tham số điều khiển; G0- Tải trọng mất mát do ma sát và dao động dọc trục khi tương tác giữa choòng và đất đá cứng ở đáy giếng. Biến đổi phương trình (4.9) thu được một hàm số với 3 tham số điều khiển (hệ số thực nghiệm) đặc trưng cho đối tượng nghiên cứu: 2 n 1 1 n 1 n 1G a G b G Z    (4.13a) 00 02 03 05 06 190 210 230 250 270 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 v C H , m /h E b , M P a G, kN n=60v/ph n=65v/ph n=70v/ph n=75v/ph n=80v/ph n=85v/ph Thực hiện tương tự cho tốc độ vòng quay và lưu lượng bơm thu được: 2 n 1 2 n 2 n 2n a n b n Z    (4.13b) 2 n 1 3 n 3 n 3Q a Q b Q Z    (4.13c) 4.2.2.2. Xác định hệ số thực nghiệm cho các mô hình thông số chế độ khoan Xử lý số liệu khoan thực tế cho các khoảng khoan trong đá móng của các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng xác định được các hệ số thực nghiệm như sau: a- Đối với choòng 215,9mm: - Khi khoan bằng động cơ đáy: 2 n 1 n nG 1,175G 0,0011G 3,0108    (4.14) 2 n 1 n nn 0,9894n 0,00035n 0,0321    (4.15) 2 n 1 n nQ 1,0171Q 1,2815Q 0,0011    (4.16) - Khi khoan bằng rôto: 2 n 1 n nG 0,8506G 0,000219G 20,261    (4.17) 2 n 1 n nn 0,0744n 0,311n 0,658    (4.18) 2 n 1 n nQ 9215Q 0,182Q 0,00201    (4.19) b- Đối với choòng 165,1mm: - Khi khoan bằng động cơ đáy: 2 n 1 n nG 1,012G 0,00113G 1,986    (4.20) 2 n 1 n nn 1,589n 0,109n 0,774    (4.21) - Khi khoan bằng rôto: 2 n 1 n nG 1,205G 0,0016G 2,937    (4.22) 2 n 1 n nn 1,357n 0,187n 0,165    (4.23) 4.2.2.3. Lựa chọn thông số chế độ khoan khi khoan trong đá móng Để hệ động lực học quá trình khoan luôn làm việc trong trạng thái ổn định và bền vững động học cần phải có các điều kiện: n 1 nG G  ; n 1 nn n  ; n 1 nQ Q  Có thể trình bày các phương trình từ (4.14) đến (4.23), dưới dạng phương trình vi phân như sau: a- Đối với choòng 215,9mm: - Khi khoan bằng động cơ đáy: 2 n n dG 0,175G 0,0011G 3,0108 dL    (4.24) 2 n n dn 0,011n 0,00035n 0,0321 dL     (4.25) 2 n n dQ 0,017Q 1,2815Q 0,0011 dL    (4.26) - Khi khoan bằng rôto: 2 n n dG 0,149G 0,000219G 20,261 dL     (4.27) 2 n n dn 0,926n 0,311n 0,658 dL     (4.28) 2 n n dQ 0,079Q 0,182Q 0,00201 dL     (4.29) b- Đối với choòng 165,1mm: - Khi khoan bằng động cơ đáy: 2 n n dG 0,012G 0,00113G 1,986 dL    (4.30) 2 n n dn 0,589n 0,109n 0,774 dL    (4.31) - Khi khoan bằng rôto: 2 n n dG 0,205G 0,0016G 2,937 dL    (4.32) 2 n n dn 0,357n 0,187n 0,165 dL    (4.33) Từ các phương trình (4.24) đến (4.33) và các số liệu khoan thực tế lựa chọn được các thông số chế độ khoan khi khoan trong đá móng của các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng như bảng 4.3: Bảng 4.3: Kết quả lựa chọn thông số chế độ khoan theo quan điểm bền động học Phương pháp khoan Các thông số chế độ khoan Các thông số chế độ khoan tối ưu G, kN n, v/ph Q, m 3 /h Gop, kN nop, v/ph Qop, m 3 /h Khoan bằng choòng 215,9mm Động cơ đáy 80 - 160 160 - 250 70 - 180 140 213 133 Rôto 150 - 250 60 - 90 50 - 110 191 72 86 Khoan bằng choòng 165,1mm Động cơ đáy 40 - 80 150 - 210 40 - 90 48 190 58 Rôto 70 - 140 50 - 80 35 - 80 108 67 50 Tổng hợp kết quả lựa chọn thông số chế độ khoan của bảng 4.2 và 4.3 thu được các thông số chế độ khoan cho các choòng 215,9mm và 165,1mm khi khoan trong đá móng của các giếng có độ dời đáy lớn tại mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng như bảng 4.4. Bảng 4.4: Thông số chế độ khoan được lựa chọn để khoan trong đá móng mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng Phương pháp khoan Các thông số chế độ khoan hợp lý Các thông số chế độ khoan tối ưu G, kN n, v/ph Q, m 3 /h Gop, kN nop, v/ph Qop, m 3 /h Khoan bằng choòng 215,9mm Động cơ đáy 100 - 150 200 - 230 70 - 180 140 213 133 Rôto 160 - 230 65 - 85 50 - 110 191 72 86 Khoan bằng choòng 165,1mm Động cơ đáy 50 - 70 180 - 210 40 - 90 48 190 58 Rôto 80 - 130 60 - 80 35 - 80 108 67 50 4.3. Áp dụng các thông số chế độ khoan lựa chọn vào thực tế Các thông số chế độ khoan trên đã được áp dụng cho các khoảng khoan trong đá móng của giếng 404 RCDM và giếng 421 RC-4. Số liệu về kết quả khoan được so sánh với giếng 465 BK-8 như bảng 4.5. - Xét về chỉ tiêu tốc độ: Tốc độ cơ học trung bình của giếng 404 RCDM tăng 7,75 100 50% 5,16  so với tốc độ cơ học trung bình của giếng 465 BK-8; Tốc độ cơ học trung bình của giếng 421 RC-4 tăng 7,03 100 36% 5,16  so với tốc độ cơ học trung bình của giếng 465 BK-8. - Xét về chỉ tiêu kinh tế: Số lượng choòng tiêu hao cho giếng 465 BK- 8 nhiều hơn 2 cái so với số lượng choòng tiêu hao cho giếng 404 RCDM cũng như giếng 421 RC-4. Điều này dẫn đến chi phí thời gian kéo thả cho giếng 465 BK-8 tăng. Nếu tính giá thành trên một mét khoan theo công thức (1.14) sẽ thấy giá thành mét khoan của các các giếng 404 RCDM và 421 RC-4 khi áp dụng chế độ khoan mới giảm so với giếng 465 BK-8 với chế độ khoan cũ. Bảng 4.5: Kết quả khoan của các giếng được thử nghiệm Khoảng khoan Chiều dài khoảng khoan, m Số lượng choòng sử dụng, cái Tốc độ cơ học trung bình, m/h Từ, m Đến, m Giếng 404 RCDM Áp dụng chế độ khoan mới 3978 4011 33 1 2,6 4011 4144 133 1 4,9 4144 4351 207 1 5,9 4351 4430 79 1 5,9 4430 4735 305 1 11,0 4735 4858 123 1 16,2 3978 4858 880 6 7,75 Giếng 421 RC-4 Áp dụng chế độ khoan mới 3935 4031 96 1 7,6 4031 4138 107 1 6,8 4138 4290 152 1 6,3 4290 4453 163 1 6,0 4453 4640 187 1 6,9 4640 4765 125 1 8,6 3935 4765 830 6 7,03 Giếng 465 BK-8 Chƣa áp dụng chế độ khoan mới 3948 3989 41 1 8,2 3989 4109 120 1 4,9 4109 4142 33 1 4,5 4142 4268 126 1 4,4 4268 4362 94 1 7,8 4362 4461 99 1 3,6 4461 4691 230 1 3,7 4691 4791 100 1 4,2 3948 4791 843 8 5,16 KẾT LUẬN Bằng lý thuyết Tai biến và Hàm phân nhánh cho phép nghiên cứu và đánh giá được trạng thái động học của hệ động lực học quá trình khoan. Những kết quả này cho phép khoanh vùng từng khoảng chiều sâu, mà ở đó hệ động lực học thể hiện và bộc lộ những nhược điểm của quy trình công nghệ. Qua đó, các nhà thiết kế có thể làm cơ sở để hoàn thiện hoặc đưa ra các giải pháp công nghệ tối ưu nhất cho quy trình công nghệ nhằm đảm bảo hệ động lực học quá trình khoan làm việc một cách phù hợp và hoàn hảo nhất trong môi trường cụ thể. Các kết quả tính toán đồng nhất giữa hai lý thuyết đã khẳng định tính đúng đắn của nghiên cứu. Tính đúng đắn này một lần nữa được khẳng định khi sử dụng nguyên lý năng lượng cơ học riêng (năng lượng tối thiểu để phá vỡ một đơn vị thể tích đất đá) để đánh giá hiệu quả quá trình khoan. Hệ động lực học quá trình khoan khi khoan các giếng có độ dời đáy lớn trong đá móng mỏ Bạch Hổ luôn làm việc trong trạng thái mất ổn định động học dẫn đến hiệu quả công tác khoan thấp. Bằng nguyên lý năng lượng cơ học riêng và dựa trên quan điểm bền động học của hệ động lực học quá trình khoan đã xác định được các thông số chế độ khoan tối ưu khi khoan các giếng có độ dời đáy lớn trong đá móng mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng. Áp dụng các giá trị thông số chế độ khoan này cho phép ổn định các thông số chế độ khoan ở đáy, tăng tốc độ cơ học khi khoan trong đá móng và giảm giá thành mét khoan. Các giá trị tối ưu được lựa chọn như bảng 4.4. KIẾN NGHỊ Cho phép ứng dụng phương pháp và kết quả nghiên cứu của luận án vào công tác thiết kế thi công khoan các giếng thăm dò và khai thác dầu khí không những chỉ ở mỏ Bạch Hổ và mỏ Rồng mà có thể ứng dụng cho tất cả các mỏ dầu khí thuộc thềm lục địa Việt Nam khi các mỏ này có các thân dầu trong đá móng. Các nghiên cứu lựa chọn các thông số chế độ khoan trong luận án là cho toàn bộ khoảng khoan trong đá móng, tuy nhiên, theo chiều sâu đặc điểm nứt nẻ và tính chất cơ lý của đá có sự thay đổi nhất định, cho nên cần có những giới hạn để phân chia khoảng khoan trong đá móng thành những khoảng nhỏ hơn (theo độ khoan) để lựa chọn các thông số chế độ khoan chính xác và hiệu quả hơn. Nguyên lý năng lượng cơ học riêng là một công cụ rất hữu ích đối với các nhà thiết kế và thi công khoan. Nó không những cho phép xác định hiệu quả quá trình khoan mà còn cho phép xác định những yếu tố dẫn đến hiệu quả quá trình khoan bị suy giảm. Chính vì vậy, trong thời gian tới cần có những nghiên cứu sâu hơn trong việc ứng dụng nguyên lý này đối với công tác khoan thăm dò khai thác dầu khí ở thềm lục địa Việt Nam. DANH MỤC CÁC CÔNG TRÌNH NGHIÊN CỨU CỦA TÁC GIẢ 1. Trần Xuân Đào, Nguyễn Đức Du, Nguyễn Thế Vinh (2003), Công nghệ khoan đa đáy, một giải pháp khả thi trong giai đoạn phát triển các mỏ của XNLD Vietsovpetro, Tạp chí Dầu khí số 8-2003, Hà Nội, tr. 27-32. 2. Nguyễn Thế Vinh, Lê Xuân Lân, Trần Xuân Đào (2005), Nghiên cứu và đánh giá trạng thái động học của hệ thống công nghệ khoan dầu khí, Tuyển tập báo cáo hội nghị Khoa học - Công nghệ (30 năm Dầu khí Việt Nam - Cơ hội mới, Thách thức mới), Nhà xuất bản Khoa học và Kỹ thuật, Hà Nội, tr. 773-782. 3. Trần Xuân Đào, Nguyễn Thế Vinh (2006), Xác định các thông số chế độ khoan tối ưu bằng cách tiếp cận mới trên quan điểm bền động học của quá trình khoan trong đá móng nứt nẻ mỏ Bạch Hổ, Tạp chí Dầu khí số 5/2006, Hà Nội, tr. 10-14. 4. Nguyễn Thế Vinh, Hồ Quốc Hoa, Đỗ Thành Sỹ (2006), Đánh giá trạng thái làm việc của hệ động học khoan trên cơ sở hàm phân nhánh, Tuyển tập công trình khoa học (chuyên đề kỷ niệm 40 năm thành lập bộ môn Khoan - Khai thác), trường Đại học Mỏ - Địa chất, Hà Nội, tr. 23-26. 5. Nguyễn Thế Vinh, Đỗ Thành Sỹ (2006), Cách tiếp cận mới để xác định chế độ khoan thông qua bài toán đa biến, Tuyển tập báo cáo hội nghị khoa học lần thứ 17, trường Đại học Mỏ - Địa chất, Hà Nội, tr. 204-209. 6. Nguyễn Văn Giáp, Nguyễn Thế Vinh (2011), Ảnh hưởng của tải trọng đáy tới cường độ thay đổi góc nghiêng thân giếng khoan,Tạp chí KHKT Mỏ - Địa chất (Chuyên đề khoan khai thác), số 34/2011, Hà Nội, tr 16-19 7. Nguyễn Thế Vinh (2011), Ứng dụng giá trị năng lượng cơ học riêng trong đánh giá hiệu quả làm việc của choòng, Tạp chí KHKT Mỏ - Địa chất, số 36/2011, Hà Nội, tr. 12-17.