Thiết kế kết cấu nhà chung cư cao tầng C1-Khu đô thị mới Mỹ Đình Từ Liêm Hà Nội

95Kg/m2. qb= 460,2 + 195 = 655,2kG/m2. M2 M1 MA1 MB1 MB2 MA2 4900 Hình vẽ.3.10: Sơ đồ tính bản kê 4 cạnh, sàn số 5 2.5.2. Xác định nội lực Ta có tỷ số cạnh: r == = 1,03< 2 Như vậy ô bản ta xét sẽ chịu uấn theo 2 phương và tính toán theo sơ đồ bản kê 4 cạnh . Ta có: Nhịp tính toán theo phương cạnh ngắn: lt1= 4,745- (0,15 +0,11) =4,485m Nhịp tính toán theo phương cạnh dài: lt2= 3,6- (0,15 +0,11) = 4,705m Sơ đồ tính toán được trình bày như hình 2.6 Để thuận tiện cho việc thi công ta dùng phương án bố trí thép đều theo mỗi phương, khi đó dùng phương trình tính toán mômen (2.4) Trong phương trình trên có 6 ẩn số chính là các mômen cần tính và lấy M1 làm ẩn số chính và đặt tỷ số: q = Mà ta lại có tỷ số cạnh r = = 1,03 ê(1,0 ¸1,5) do đó ta lựa chọn được các tỷ số theo bảng 6.2 "Các tỷ số momen để tính toán bản kê 4 cạnh theo sơ đồ khớp dẻo" - Sàn BTCT toàn khối như sau: q = 0,955 Þ M2 = 0,955 M1 A1 = B1 = 1,185 Þ MA1 = MB1 = 1,185.M1 A2 = B2 = 0,975 Þ MA2 = MB2 = 0,975M1 Thay các số liệu trên vào phương trình mômen 2.4 ta có: VT = 655,2 x4,4852 = 13576,54 VP= =32,17M1 Mà VT=VP nên ta có 32,17M1 = 13576,54 =>M1= 420,02kGm M2= 403,03kGm; MA1= MB1= 497,72kGm; MA2= MB2= 409,51kGm. 2.5.3. Tính toán và cấu tạo cốt thép cho bản Vật liệu thiết kế Bêtông M300 có Rn = 130 kG/cm2; Rk = 10 kG/cm2; Thép nhóm AI có Ra = 2300 kG/cm2; A0= = 0,412; = 0,58 Ta tính cho dải bản rộng b = 1m. Sàn BTCT toàn khối có chiều dầy h = 12 cm, ta chọn a = 2 cm nên chiều cao làm việc h0 = h - a = 12 – 1,5 = 10,5cm a.Tính cốt thép chịu momen dương +Theo phương cạnh ngắn l1= 4,475m với M=M1=420,02kG.m A= = = 0,029 g = 0,5(1+)= 0,984 Fa = = =1,775 (cm2) Ta chọn sử thép ễ8 có fa = 0,503 cm2 Khoảng cách giữa các thanh: a= = = 28,33 (cm) Để đảm bảo độ cứng và độ ổn định cho sàn ta bố chí chọn thép ễ8a150 có diện tích Fa = 3,35cm2 Hàm lượng cốt thép m = = = 0,319% > mmin= 0,01% m = 0,319% ê (0,3 ¸ 0,9)% là hợp lý. Như vậy hàm lượng cốt thép và chiều dầy bản ta chọn là hợp lý. +Theo phương cạnh ngắn với M = M2 = 403,03kGm Chọn a = 1,5cm. Chiều cao làm việc h0 = h - a = 10,5 - 0,8 = 9,7 cm A= = = 0,033 < A0 g = 0,5(1+) = 0,983 Fa = = = 1,84 (cm2) Ta chọn sử thép ễ8 có fa = 0,503 cm2 Khoảng cách giữa các thanh: a= = = 27,33 (cm) Để đảm bảo độ cứng và độ ổn định cho sàn ta bố chí chọn thép ễ8a150 có diện tích Fa = 3,35cm2 Hàm lượng cốt thép m = = = 0,34% > mmin= 001% m = 0,34% ê (0,3 ¸ 0,9)% là hợp lý. Như vậy hàm lượng cốt thép và chiều dầy bản ta chọn là hợp lý. b.Tính cốt thép chịu momen âm +Theo phương cạnh ngắn với M = MA1 = MB1 = 497,72kGm Chọn a = 1,5cm. Chiều cao làm việc h0= h - a= 12 - 1,5=10,5cm A= = =0,034<A0 g = 0,5(1+)= 0,982 Fa = = = 2,09 (cm2) Ta chọn sử thép ễ8 có fa = 0,503 cm2 Khoảng cách giữa các thanh: a= = = 24,06 (cm) Ta bố chí chọn thép ễ8a150 có diện tích Fa = 3,35cm2 Hàm lượng cốt thép m = = = 0,31% > mmin= 0,01% m = 0,319% ê (0,3 ¸ 0,9)% là hợp lý. Như vậy hàm lượng cốt thép và chiều dầy bản ta chọn là hợp lý. +Theo phương cạnh ngắn với M= MA2 = MB2 = 409,51kG.m Chọn a = 1,5cm.Chiều cao làm việc h0= h-a=12-1,5=10,5cm A= = =0,028 <A0 g = 0,5(1+)= 0,985 Fa = = = 1,72 (cm2) Ta chọn sử thép ễ8 có fa = 0,503 cm2 Khoảng cách giữa các thanh: a= = = 29,24 (cm) Ta bố chí chọn thép ễ8a150 có diện tích Fa = 3,35cm2 Hàm lượng cốt thép m = = = 0,319% > mmin= 0,01% m = 0,319% ê (0,3 ¸ 0,9)% là hợp lý. Như vậy hàm lượng cốt thép ta chọn là hợp lý. c.Tính chiều dài cốt mũ +Tính chiều dài cốt mũ trên cạnh dài l2=4,9m. - Đầu mút cốt mũ cách mép dầm 1 đoạn l0 l0 = 1/4 lt1 = 1/4 x4,485 = 1,12 (m), làm chòn l= 1,1m. -Nếu đặt cốt mũ một phía thì chiều dài cốt mũ là: l0 + t = 1,1 + 0,3 =1,4 (m). -Nếu đặt cốt mũ cho ô bản bên cạnh thì chiều dài cốt mũ se là: l0 + t + l0 = 2 l0 + t = 2x0,76 + 0,3 =1,82 (m), làm chòn l= 1,8m, Trong đó : t - bề rộng dầm. Hình vẽ 3.11: Sơ đồ bố trí thép sàn số 5. +Tính chiều dài cốt mũ trên cạnh ngắn tương tự như theo phương cạnh dài đã tính toán ở trên. 2.6.TÍNH TOÁN CHO Ô SÀN SỐ 8 . Kích thước ô sàn 2,40x7,20m Cạnh dài l2=7,2m: - Dầm phụ 30x60cm; Cạnh ngắn l1=2,4m: - Dầm chính 30x70cm; 2.6.1.Xác định tải trọng +Tĩnh tải: Lấy theo tải trọng sàn tính toán qs=460,2kG/m2. +Hoạt tải: Hoạt tải loại phòng khách lấy theo bảng 2.3 ta có: Ptt= 360Kg/m2. qb= 460,2 + 360 = 820,2kG/m2. 2.6.2.Xác định nội lực Ta có tỷ số cạnh: r = = = 3 > 2 .Ta tính toán theo bản loại dầm và dùng sơ đồ biến dạng dẻo. Ta cắt dải bản rộng b= 1m theo phương vuông góc với dầm chính(theo phuơng l1= 3,3m).Xem dải bản như dầm liên tục gối lên gối tựa là các dầm chính. Dải bản có lt1 = l1 – bdp = 2.4 – 0,22 = 2,18m Giá trị tuyệt đối của mômen dương ở giữa nhịp và mômem âm tại gối tựa là: Mmax = = = 243,61kG.m 2.2.4.Tính toán và cấu tạo cốt thép cho bản Mnhb Mnhg Mnhg Mgb Mg Mg lb l l Hình vẽ 3.12: Sơ đồ tính toán bản ke loại dầm ô sàn số 8. Vật liệu thiết kế Bêtông M300 có Rn = 130 kG/cm2; Rk = 10 kG/cm2; Thép nhóm AI có Ra = 2300 kG/cm2; A0= 0,412; = 0,58 Sàn bê tông cốt thép có hb = 12cm, vậy chọn a= 1,5cm hb= h – a = 12 – 1,5 = 10,5cm. Tính cốt thép chịu mômen dương(đặt theo phương cạnh ngắn l1= 2,4m). +Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn l1= 3,3m Mmax= 243,61kG.m A= = = 0,016 < Ao= 0.412 Ta đi tính cốt đơn theo công thức: Fa = g = 0,5(1+)= 0,982 Fa = = = 1,037cm2 Vậy ta sử dụng thép ệ8 có fa=0.503cm2. Khoảng cách giữa các cốt thép là: a= = = 48cm Để đảm bảo an toàn cũng như độ bền cho sàn ta chọn trong trường hợp có sự biến đổi tải trọng bố trí chọn thép ệ8a200. khi đó diện tích cốt thép sẽ là Fa = 2,5cm2. - Tính hàm lượng cốt thép : m = = = 0,23% Vậy hàm lượng cốt thép và chiều dày bản ta chọn là hợp lý. +Tính cốt thép chịu mômen dương theo phương cạnh dài l2= 7,2m. Cốt thép này được đặt phía trên và vương góc với cốt thép chịu lực mômem dương theo phương cạnh ngắn l1. Để đảm bảo tính liên tục và thuận tiện trong quá trình thi công ta chọn cốt thép chịu mômen dương theo phương cạnh dài l2 là ệ8a200 có diện tích cốt thép Fa = 2,5cm2. b.Tính cốt thép chịu mômen âm. +Tính cốt thép chịu mômem âm theo phương cạnh ngắn l1= 2,4m. Cốt thép này được bố trí ở phía trên sàn(vùng chịu mômem âm hay vùng chịu kéo) tại vị trí gối tựa để chịu mômem âm tại các gối tựa. Do giá trị của mômem dương lớn nhất ở giữa nhịp bằng mômen âm tại các gối tựa, ta chọn bố trí thép như trường hợp tính toán cho cốt thép chịu mômen dương theo phương cạnh dài l2. Chọn bố trí thép ệ8a200 cho cốt mũ theo phương cạnh ngắn l1= 2,4m. +Tính cốt thép chịu mômen âm theo phương cạnh dài l2=7,2m. Ta bố trí chọn cốt thép theo cấu tạo, chọn cốt mũ ệ8a200. c.Tính chiều dài cốt mũ và chọn thép cấu tạo cho cốt mũ. +Cốt thép cấu tạo đặt phía dưới cốt mũ: chọn theo cấu tạo ệ6a200 . +Tính chiều dài cốt mũ : Khoảng cách từ mút cốt mũ đến mép dầm lo=.lt1= .2,18 = 0,54(m) =54(cm),làm chòn l= 60m Nếu đặt cốt mũ cho ô bản bên cạnh thì chiều dài cốt mũ là lo + t = 0,54 + 0,3 = 0,84(m), lấy tròn là 0,9m . Nếu đặt cốt mũ cho ô bản bên cạnh thì chiều dài cốt mũ sẽ là : 2lo + t = 2.0,54 + 0,3 = 1.38(m),làm chòn l= 1,4m. (t là bề rộng dầm). + Sơ đồ cấu tạo cốt thép cho ô bản sàn số 8: Hình vẽ 3.13: Sơ đồ bố trí thép sàn số 8. Nhận xét: Ta nhận thấy kích thước các ô là tương đối đồng đều nhau cho nên trong quá trình tính toán mỗi loại ô sàn ta chỉ tính điển hình.Do vậy ta bố trí thép cho các ô còn lại tương tự như bố trí thép cho các ô sàn đã tính. Từ đó ta rút ra được bảng thống kê kết quả tính toán nội lực và đặt cốt thép cho sàn tầng 2 theo bảng sau. Thống kê cốt thép cho sàn tầng 2 Ô sàn Theo phương Tiết diện Nội lực (kGm) Fa (cm2) TT Chọn thép đặt bản Fa (cm2) chọn m% 1 (3,3x8,2) 3,3 Nhịp 368,55 1,60 ễ8a150 3,35 0,31 Gối 368,55 1,60 ễ8a150 3,35 0,35 8,2 Nhịp 0 Chọn ễ8a200 2,50 0,23 Gối 0 Chọn ễ8a200 2,50 0,23 2 (3,3x4,6) 3,3 Nhịp 429,20 1,80 ễ8a150 3,35 0,31 Gối 470,05 1,97 ễ8a150 3,35 0,31 4,6 Nhịp 279,02 1,26 ễ8a200 2,50 0,25 Gối 407,80 1,71 ễ8a200 2,50 0,23 3 (3,3x3,6) 3,3 Nhịp 407,58 1,71 ễ8a150 3,35 0,31 Gối 470,75 1,98 ễ8a150 3,35 0,31 3,6 Nhịp 385,17 1,75 ễ8a200 2,50 0,25 Gối 389,24 1,63 ễ8a200 2,50 0,23 5 (4,745x4,9) 4,745 Nhịp 420,02 1,77 ễ8a150 3,35 0,31 Gối 497,72 2,09 ễ8a150 3,35 0,31 4,9 Nhịp 403,03 1,84 ễ8a150 3,35 0,34 Gối 409,51 1,72 ễ8a150 3,35 0,31 8 (2,4x7,2) 2,7 Nhịp 243,61 1,03 ễ8a200 2,50 0,25 Gối 243,61 1,03 ễ8a200 2,50 0,23 7,2 Nhịp 0 Chọn ễ8a200 2,50 0,25 Gối 0 chọn ễ8a200 2,50 0,23 PHẦN IVTHIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 1. THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ Thiết kế cầu thang theo kiểu thân thang không có dầm(li mông).Bản thang chịu toàn bộ tải trọng tác dụng lên cầu thang. 1.1.Tính toán bản thang 1.1.1.Số liệu tính toán - Bê tông mác 300 có Rn= 130kG/cm2, Rk= 10kG/cm2; - Thép nhóm AIcó Ra= 2300kG/cm2, A = 0,412, = 0,58 Hình vẽ .4.1: Mặt bằng cầu thang tầng 2 +Chiều rộng thân thang: 1m +Kích thước bậc thang: Được lựa chọn theo công thức: m = 2h + b. Ta chọn h = 152, b = 300 Bậc thang xây bằng gạch. Mặt bậc là lớp granitô dày 2cm. Lan can bảo vệ cao 0,9m, bằng thép mạ sơn mầu xanh rêu 3 lớp. Sơ bộ chọn chiều dày bản thang 10cm. Đây là cầu thang 2 vế, ta sẽ đi tính cốt thép cho vế thứ nhất (10 bậc). Từ sơ đồ kết cấu sầu thang ta đưa ra số liệu như sau: Hình vẽ.4.2: Mặt bằng kết cấucầu thang tầng 2 +Chiều dài theo phương nghiêng của bản thang l2= (300x10)2 + (152x10)2 l = 3363,09mm =3,363m +Góc nghiêng của bản thang so với phương ngang Tga = = 0,506 ; cosa =0,892 a = 26,84o a Hình vẽ 4.3: Sơ đồ bản thang. Từ sơ đồ tính toán ta cắt ra dải bản rộng 1m theo phương dọc thang để tính toán. 1.1.2.Xác định tải trọng tác dụng lên thang a.Tĩnh tải Gồm tải trọng bản thân của bản thang,bậc gạch, đá granitô, lớp vữa trát bụng và trát mặt bậc. +Trọng lượng bản thân ( bản dày 10cm) : g1 = gbt . hb . 1. n = 2500 . 0,01. 1. 1,1 =275kG/m + Trọng lượng bậc gạch(30x15,2): g2 = = = 134,23kG/m +Trọng lượng lớp trát bụng 1,5cm: g3 = gv . 1. 0,015. n =1800.1.0,015.1,3 = 35,1kG/m +Trọng lượng lớp trát mặt bậc dày 1cm: g4 = = = 31,45kG/m +Trọng lượng đá mài granitô dày 2cm: g5 = = 59,13kG/m Hình vẽ 4.4: Cấu tạo bản thang - Bản BTCT dầy 10cm, g = 2500kG/m3, n = 1,1 - Bậc gạch (152 x300), g = 1800kG/m3, n = 1,3 - Đá ốp mặt bậc (Marble) dầy 2cm, g = 2500kG/m3, n = 1,1 - Vữa trát bụng dầy 1,5cm, g = 1800kG/m3, n = 1,3 - Vữa lót dầy 1cm, g = 1800kG/m3, n = 1,3 Vậy toàn bộ tải trọng tác dụng lên thang là: gtt = g1 + g2 + g3 + g4 + g5 = 534,91kG/m b.Hoạt tải: Hoạt tải cầu thang lấy bằng 300kG/m2. hệ số vượt tải n= 1,2. Ptt = 300x1,2 = 360kG/m2 Tổng tải trọng tác dụng lên cầu thang là: q = gtt + Ptt = 894,91kG/m 1.1.3.Tính toán cốt thép cho bản thang q1 Hình 4.5: Sơ đồ tính toán nội lực cho bản thang bản thang Kích thước tiết diện tính toán 100x336,3cm. Tải trọng q này được chia ra làm hai thành phần, một phần vuông góc với bản thang, còn một phần song song với bản thang. Ở đây ta chỉ tính cho phần tải trọng tác dụng vuông với bản thang. Q1 = q. cos= 894,91 . 0,892 = 798,26kG/m Nội lực: Mmax = = = 1128,51kG.m Chọn a= 1,5cm (a là khoảng cách từ mép chịu kéo đến trọng tâm cốt thép chịu kéo) ho = h – a = 10 – 1,5 = 8,5cm A= = = 0,120 < Ao= 0.412 Ta đi tính cốt đơn theo công thức: Fa = g = 0,5(1+)= 0,935 Fa = = = 6,17cm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: m = = = 0,72% m = 0,72% ê (0,3 ¸ 0,9)% là hợp lý. Chọn thép F12 có Fa = 1,131cm2. Khoảng cách giữa các cốt thép: a= = = 18,36cm Để đảm bảo độ cứng và độ ổn định cho bản thang cũng như thuận tiện trong quá trình thi công ta chọn ệ12a150 có Fa = 6,28cm2. Cốt thép đặt phía trên vuông góc với cốt chịu lực lấy theo cấu tạo thoả mãn: Fct > 20%.Fmax = 1,256cm2. Để đảm bảo độ bền ta chọn ệ8a200 có Fa = 2,5cm2. 1.2. Tính bản chiếu nghỉ 1.2.1.Kích thước ô bản: Từ bản vẽ mặt bằng cầu thang ta có: l1= 1600mm lt1= 1600 -110 = 1490mm; l2= 3300mm lt2= 3000 -220 = 3080mm. Xét tỷ số giữa 2 cạnh: r = = 2,067 > 2. Vậy bản sàn làm việc theo một phương( l1= 1,49m)và ta sẽ đi tính toán cho bản loại dầm + Chọn hb = 10 cm. 1.2.2. Tải trọng + Tĩnh tải: g = 460,2(kG/m2) + Hoạt tải: ptt = 360(kG/m2) =>Tổng tải trọng: pcn = 820,2(kG/m2). 1.2.3. Xác định nội lực Cắt dải bản rộng 1m theo phương l1. Để an toan và đơn giản ta coi dải bản là dầm đơn giản có liên kết khớp ở hai đầu, nhịp tính toán l1 = 1,49m. Sử dụng sơ đồ tính toán nội lực hình 4.6 ta có: q1 Hình vẽ 4.6: Sơ đồ tính nội lực cho bản chiếu nghỉ. Mmax = =227,61(kGm) 3.3.4 Tính toán cốt thép Chọn a= 1,5cm ho= 10 – 1,5 = 8,5cm + Giá trị mômen dương lớn nhất Mmax = = 227,61(kGm) + Ta có: A = = 0,024 = 0,987 Fa = = 1,18 cm2 + Hàm lượng cốt thép: = 0,13% > = 0,01% Ta chọn cốt thép Φ8 có fa = 0,503cm2. + Khoảng cách giữa các thanh theo công thức a = = = 42,63 cm Chọn cốt thép F8a200. Khi đó Fa = 2,51(cm2) +Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép: = 0,29% Vậy hàm lượng cốt thép và chiều dày bản ta chọn là hợp lý. Phần thép đặt vuông góc với cốt chịu lực ta bố trí đặt theo cấu tạo F6a200 có Fa = 1,41cm2 Ở phần mép bản chiếu nghỉ thuộc cạnh dầm dung F8a200 để chịu mômen đã bỏ qua,dung F6a200 để giữ cốt này. + Chiều dài từ nút cốt mũ đến mép gối l0 = = 0,372(m) => chọn l0 = 0,4 m Hình vẽ 4.7: Sơ đồ cấu tạo cốt thép bản chiếu nghỉ 1.3. Tính dầm chiếu nghỉ 1.1. Số liệu tính toán Dầm chiếu nghỉ là kết cấu chính đỡ bản thang nên sơ đồ kết cấu hợp lý nhất là dầm đơn giản hai đầu ngàm chịu tải trọng phân bố đều. - Sơ bộ chọn kích thước tiết diện dầm bxh= 220x330mm - Nhịp tính toán của dầm l=3,3m 1.2. Xác định tải trọng Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ gồm: + Trọng lượng bản thân dầm: g1 = b.h.n.γd = 0,22.0,33.2500.1,1 = 199,65(kG/m) + Tải trọng truyền từ bản chiếu nghỉ vào g2 = 0,5.qcn.l = 0,5. 820,2.1,49 = 656,16(kG/m) +Tải trọng do bản thang truyền vào dầm g3 = 0,5.qbt.l = 0,5.894,91.3,363 =1504,98(kG/m) +Trọng lượng lớp vữa trát dầm dày 1cm g4= 2.0,01(0,22+0,33).1800.1,3 = 25,74(kG/m) Tổng tải trọng phân bố tác dụng lên dầm chiếu nghỉ là: q = = 2386,33(kG/m) 1.3. Xác định nội lực Hình vẽ 4.6: Sơ đồ tính nội lực cho bản chiếu nghỉ. Coi dầm chiếu nghỉ là dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố đều Mmax = = = 3248,65 kGm Qmax = = = 3937,58kG 3.5.4. Tính toán cốt thép a. Tính cốt thép dọc. + Chọn a0 = 3cm => h0 = 3,3-0,3 =30(cm). + Vật liệu: - Bê tông mác 300: Rn = 130 kG/cm2; Rk = 10 kG/cm2 - Thép nhóm AI: Ra = 2300 kG/cm2, A = 0,412, = 0,58 Ta có: A = = 0,125 < A0 = 0,412 = 0,5(1+) = 0,931 Fa = = 5,057 cm2 Hàm lượng cốt thép = 0,76%> γmin =0,01% Kích thước tiết diện chọn là hợp lý. + Chọn 2F18 có fa = 5,09 cm2, thép cấu tạo chọn 2Φ12 có fa = 2,26 cm2. b. Tính cốt đai Ta có Qmax = 3937,76 kG + Điều kiện đảm bảo bêtông không bị phá hoại do ứng suất nén chính. Qb = k0.Rn.b.h0 ³ Qmax Với mác £ 450 lấy k0 = 0,35; Rn = 130 kG/cm2; b = 22 cm; h0 = 30 cm. Ta có: Qb == 0,35.130.22.30 = 30030 kG ³ Qmax. + Điều kiện khống chế khi tính toán theo lực cắt. Bê tông đủ khả năng chịu cắt khi: k1.Rk.b.h0 ³ Qmax Trong đó: Hệ số k1 = 0,6, đối với dầm thang trên ta có : 0,6.10.22.30 = 3960 ³ Qmax =3937,76kG Vậy bê tông đủ khả năng chiịu lực cắt ta bố trí cốt đai theo cấu tạo. Khi chiều cao dầm £ 45 cm thì khoảng cách cốt đai theo cấu tạo chọn như sau: Uct = Min{h/2;15 cm) = Min(16,5;15cm). Chọn thép F6a150 cho toàn bộ chiều dài dầm. Xem sơ đồ bố trí cấu tạo cốt thép cho dầm chiếu nghỉ. Hình vẽ 3.11 Cấu tạo cốt thép dầm chiếu nghỉ 2. THIẾT KẾ CẦU THANG MÁY 2.1.Quan điểm tính toán PHẦN VTÍNH TOÁN KHUNG TRỤC K2 5.1 QUAN NIỆM TÍNH TOÁN Như đã trình bày trong phần giải pháp kết ccấu, kết cấu thân công trình được lựa chọn là khung BTCT toàn khối. Kết cấu bao gồmcác cấu kiện: cột dầm sàn liên kết cứng tạo thành khung phẳng thẳng đứng có khả năng chịu tải trọng thẳng đứng và ngang tác dụng lên công trình. Các khung phẳng liên kết với nhau qua các dầm ngang tạo thành khối khung không gian làm tăng độ cứng và ổn định cho công trình. Do công trình có chiều cao lớn (cao tối đa 34,5 m) nội lực do tải trọng ngang gây ra là rất lớn. Theo phần giải pháp kiến trúc, mặt bằng công trình có dạng chữ nhật. Chiều dài gần gấp đôi chiều rộng (l1=18,8 m, l2= 33,6 m). Do đó độ cứng dọc theo phương chiều dài rất lớn. Vậy ta tính toán khung theo phương ngang nhà K2. Ta giả thiết tải trọng đứng chỉ truyền theo một phương. Khi phân phối tải trọng thẳng đứng cho khung phẳgng tính toán cho nhịp bỏ qua tính liên tục của dầm dọc và dầm ngang. Nghĩa là tải trọng truyền lên khung được tính như phản lực của dầm đơn giản đối với tải trọng thẳng đứng truyền từ hai phía lân cận vào khung. 5.2 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẤU KIỆN 5.2.1 Kích thước dầm Theo phần tính toán bản sàn tầng điển hình, kích thước dầm ngang của khung được chọn như sau: + Đoạn từ trục A-B: Tiết diện dầm 30x70 cm + Đoạn từ trục B-C: Tiết diện dầm 30x70 cm + Đoạn từ trục C-D: Tiết diện dầm 30x70 cm 5.2.2 Kích thước cột Diện tích tiết diện cột sơ bộ chọn: F = (5.01) Trong đó: N : Tổng lực dọc chân cột. k : Hệ số phụ thuộc vào độ lệch tâm của tải trọng thẳng đứng. k = 1,2 ¸ 1,5, Rn : Cường độ chịu nén của bê tông . Rn=130kG/cm2. Lực dọc N tính sơ bộ lấy bằng tổng tải trọng trên phần diện tích chịu tải. Căn cứ vào đặc điểm công trình là nhà chung cư cao tầng nên lấy sơ bộ tải trọng 1300 kG/m2 sàn. Dự kiến bố trí cột các trục có kích thước tiết diện như nhau. Vậy tổng lực dọc N truyền xuống từ các tầng trên (9 tầng), lấy theo diện tích chịu tải N = 9.6,6.5,3.1,3 = 409,27 (T) Diện tích cột cần thiết: F = = 0,44 (cm2) Vậy ta chọn kích thước cột là 70x70 cm . Do càng lên cao nội lực càng giảm vì vậy theo chiều cao công trình ta phải giảm tiết diện cột cho phù hợp yêu cầu kỹ thuật và kinh tế. Mặt cắt tiết diện ở tầng 5 có nội lực: N = 5.6,6.5,3.1,3 = 227,37 (T) Diện tích cột cần thiết: F = = 0,24 (cm2) Vậy chọn kích thước cột như sau: Tầng 1 ¸4: Kích thước cột là 70x70 (cm) Tầng 5 ¸9: Kích thước cột là 60x60 (cm) 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG Tải trọng tácc dụng lên khung bao gồm : + Tải trọng thẳng đứng : Tĩnh tải và hoạt tải sử dụng; + TảI trọng ngang : Tải trọng gió . 5.3.1 Tải trọng thẳng đứng. Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên khung gồm hai thành phần: tĩnh tải và hoạt tải sử dụng. 5.3.1.1 Tĩnh tải thẳng đứng Là trọng lượng bản thân kết cấu : sàn, dầm, cột và tường được quy về tải trọng phân bố đều và tập trung tại các nhịp và nút khung . Tải trọng truyền từ sàn vào dầm dưới dạng phân bố hình thangcân và tam giác cân, được quy về tải trọng phân bố đều. +Đối với lực phân bố hình tam giác vuông cân quy về lực phân bố đều với hệ số quyđổi là qmax q, = . qmax Hình 5.1.Tải trọng và tác động với tải trọng hình tam giác +Đối với lực phân bố hình thang cân được quy về lực phân bố đều với hệ số quy đổi là(1- 2õ2 + õ3), với õ = qmax q, =(1- 2õ2 + õ3).qmax Hình 5.2.Tải trọng và tác động với tải trọng hình thang +Lực phân bố truyền lên dầm theo 2 phương cạnh bản q1 ứng với cạnh ngắn l1, q2 ứng với cạnh dài l2: q1=.qb.; q2= (1-2õ2+ õ3).qb. , với qmax = qb. . (5.2) + Lực phân bố truyền lên dầm theo phương cạnh dài l2 của bản loại dầm là: q= qb. , (5.3) Vì sàn tầng 2¸9 là như nhau, do đó ta có sơ đồ truyền tải lên khung K2trên tầng điển hình như hình vẽ 5.3. Hình 5.3.Sơ đồ truyền tải lên khung K2 tầng điển hình Từ sơ đồ phân tải hình 5.3 ta lần lượt xét các ô bản sàn. Ô sàn 1: có l1 = 3,3m; l2 = 8,2m; thuộc bản loại dầm q= qb. = 460,20. = 759,33kG/m Ô sàn 2: có l1 = 3,3m; l2 = 4,6m. b = = 0,36 =>1-2.b2+b3 = 0,78 Ô sàn 3: có l1 = 3,3m; l2 = 3,6m. b = = 0,46 =>1-2.b2+b3 = 0,67 Ô sàn 4: có l1 = 2,4m; l2 = 6,6m; thuộc bản loại dầm q= qb. = 460,20.=552,24kG/m Ô sàn 5: có l1 = 4,75m; l2 = 4,9m. b = = 0,48 =>1-2.b2+b3 = 0,63 Ô sàn 6: có l1 = 1,855; l2 = 4,9m; thuộc bản loại dầm q= qb. = 460,20. = 426,83kG/m Ô sàn 7: có l1 = 3,3m; l2 = 3,3m, tải trọng phân bố theo 2 cạnh dưới dạng tam giác được xác định trong bảng 5.1 Bảng thống kê tải trọng được quy về tải trọng phân bố đều lên các ô dầm của các ô sàn. Bảng 5.1 Thứ tự các ô sàn Hệ số quy đổi õ = Hệ số quy đổi 1- 2õ2+ õ3 Tải trọng phân bố tam giác quy về lực pb đều Q1=.qb. Tải trọng phân bố hình thang quy về pb đều Q2=(1- 2õ2+õ3).qb. Ô sàn 2 0,36 0,78 474,58 592,27 3 0,46 0,67 474,58 508,75 5 0,48 0,65 682,38 709,68 7 474,58 Với quan điểm tính toán như đối với PHẦN III(tính sàn ô điển hình)Trong quá trình tính toán lực phân bố trên sàn, đối với những ô sàn cố tường 110 ở trên ta cần cộng dồn các tải trọng tường không dầm đỡ vào tải trọng phân bố trên sàn. +Đối với ô sàn số2: qb2= 594,28kG/m2 q1=.qb. = 612,77kG/m q2= (1-2õ2+ õ3).qb. = 764,73kG/m +Đối với ô sàn số 3: qb3= 727,20kG/m2 q1=.qb. = 612,77kG/m q2= (1-2õ2+ õ3).qb. = 803,92kG/m *Ta đi chất tải cho khung K2 với phân đoạn như hình vẽ 5.3. Chất tải sàn tầng 2¸ 4 a.Tĩnh tải phân bố đều: +Đoạn AA1: - Tải trọng do ô sàn số 2 truyền lên có dạng hình thang cân được quy đổi về tải trọng phân bố đều tương đương(truyền từ hai phía) q2=2.(1-2õ2+ õ3).qb. = 1529,46kG/m - Trọng lượng bản thân dầm 30x70cm và lớp vữa trát 1,5cm. qd= 0,3.(0,7- 0,12).2500.1,1 +(0,3+ 2(0,7-0,12)).0,015.1800.1,3 =630,15kG/m -Trọng lượng tường truyền vào: tường cao 3,2- 0,7 = 2,5cm, rộng 22cm, tính toán gần đúng được qt = 0,22.2,5.1500.1,2 = 1188kG/m qAA1 =3347,61kG/m +Đoạn A1B: - Tải trọng do ô sàn số 3 truyền lên có dạng hình thang cân được quy đổi về tải trọng phân bố đều tương đương q3= 508,75 + 803,92= 1475,31kG/m - Trọng lượng bản thân dầm 30x70cm và lớp vữa trát 1,5cm. qd= 0,3.(0,7- 0,12).2500.1,1 +(0,3+ 2(0,7-0,12)).0,015.1800.1,3 =630,15kG/m -Trọng lượng tường truyền vào: tường cao 3,2- 0,7 = 2,5cm, rộng 22cm, tính toán gần đúng được qt = 0,22.2,5.1500.1,2 = 1188kG/m qA1B = 3130,82kG/m +Đoạn BC: - Trọng lượng bản thân dầm 30x70cm và lớp vữa trát 1,5cm. qd= 0,3.(0,7- 0,12).2500.1,1 +(0,3+ 2(0,7-0,12)).0,015.1800.1,3 =630,15kG/m qBC = 630,15kG/m +Đoạn CC1: - Tải trọng do ô sàn số 3 và số 6 truyền lên có dạng hình thang cân được quy đổi về tải trọng phân bố đều tương đương q3+6= 508,75 + 426,83= 935,70kG/m - Trọng lượng bản thân dầm 30x70cm và lớp vữa trát 1,5cm. qd= 0,3.(0,7- 0,12).2500.1,1 +(0,3+ 2(0,7-0,12)).0,015.1800.1,3 =630,15kG/m -Trọng lượng tường truyền vào: tường cao 3,2- 0,7 = 2,5cm, rộng 22cm, tính toán gần đúng được qt = 0,22.2,5.1500.1,2 = 1188kG/m qCC1 = 2753,73kG/m +Đoạn C1C2: - Tải trọng do ô sàn số 2 và 6 truyền lên có dạng hình thang cân được quy đổi về tải trọng phân bố đều tương đương q2+6= 764,73 + 426,83= 1162,68kG/m - Trọng lượng bản thân dầm 30x70cm và lớp vữa trát 1,5cm. qd= 0,3.(0,7- 0,12).2500.1,1 +(0,3+ 2(0,7-0,12)).0,015.1800.1,3 =630,15kG/m qC1C2 = 1821,71kG/m +Đoạn C2D: - Tải trọng do ô sàn số 2 và 7 truyền lên có dạng hình thang, tam giác cân được quy đổi về tải trọng phân bố đều tương đương q2= 764,73 + 474,58 = 1239,31kG/m - Trọng lượng bản thân dầm 30x70cm và lớp vữa trát 1,5cm. qd= 0,3.(0,7- 0,12).2500.1,1 +(0,3+ 2(0,7-0,12)).0,015.1800.1,3 =630,15kG/m -Trọng lượng tường truyền vào: tường cao 3,2- 0,7 = 2,5cm, rộng 22cm, tính toán gần đúng được qt = 0,22.2,5.1500.1,2 = 1188kG/m qC2D = 3057,46kG/m b. Tĩnh tải trọng tập trung các nút của khung Tĩnh tải trọng tập trung các nút của khung ngoài tải trọng của sàn dầm, tường tác dụng trực tiép vào nút, ta còn xét tới sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận tác dụng lên dầm phụ rồi truyền về nút khung . Để đơn giản trong quá trình tính toán, ta quy ước như sau: Xét hệ dầm giao thoa A’B’ và A1’A’ như hình vẽ 3.4. Ta đi xác định phản lực đó sẽ đựoc chia đều cho mỗi cột nếu như dầm đó được gác đối xứng qua hai cột. Nếu không đối xứng ta sẽ tính theo phương pháp của Sức bền vật liệu. * Tải trọng phân bố lên đoạn dầm A ‘B’, + Đoạn A’A’1: -Tải trọng do ô sàn (2) truyền lên dưới dạng hình thang được quy đổi về lực phân bố đều tương đương (từ 2 phía). qs = 2. qs2 = 1529,46 (kG/m) -Trọng lượng bản thân dầm 22x40 cm và lơpứ trát dày 1,5 cm qd = 0,22.(0,4- 0,12).2500.1,1 + [ 0,22+2(0,4-0,12)].0,015.1800.1,3 =270,78 (kG/m) -Trọng lượng bản thân do tường truyền lên dầm (tường 11 cm) qt = 0,11.2,5.1500.1,2 = 495(kG/m) qA’A’ = 2295,24 (kG/m) . +Đoạn A’1B’: -Tải trọng do ô sàn (3)truyền lên dưới dạng hình thang. qs = 508,75 + 803,92 = 1312,67(kG/m) . -Tải trọng do trọng lượng bản thân dầm 22x40 cm và lớp trát 1,5 cm. qd = 270,78 (kG/m) -Trọng lượng bản thân do tường truyền lên dầm (tường 11 cm) qt = 0,11.2,5.1800.1,2 = 495(kG/m) => qA’B’ = 2078,45(kG/m) Hình 5.4: Sơ đồ tính phản lực dầm giao thoa A,B, và AoA1. *Tải trọng phân bố lên đoạn dầm AoA1’ + Đoạn AoA’1: -Tải trọng do ô sàn 2 truyền lên dưới dạng hình thang được quy đổi về lực phân bố đều tương đương (từ 1 phía), sàn có tường và dầm 110 trên sàn. qs2 = 612,77 (kG/m) -Tải trọng do ô sàn 3 truyền lên dầm dưới dạng tam giác. qs3 == 474,58 (kG/m) -Trọng lượng bản thân dầm 22x40 cm và lơpứ trát dày 1,5 cm . qd = 270,78 (kG/m) -Trọng lượng bản thân do tường truyền lên dầm (tường 11 cm) qt = 0,11.2,5.1500.1,2 = 495 (kG/m) =>qAoA1’ = 1853,13 (kG/m) . +Đoạn A’1A1: -Tải trọng do ô sàn 2 truyền lên dưới dạng tam giác (có tính tới tải trọng của tường ). qs2 = 612,77 (kG/m) . -Tải trọng do ô sàn (3)truyền lên dưới dạng tam giác (có tính tới tải trọng của tường và dầm). qs3 = 612,77 (kG/m) . -Tải trọng do trọng lượng bản thân dầm 22x40 cm và lớp trát 1,5 cm. qd = 270,78 (kG/m) -Trọng lượng bản thân do tường truyền lên dầm (tường 110 mm) qt = 0,11.2,5.1500.1,2 = 495 (kG/m) =>qA’A1 = 1991,32 (kG/m) Sơ đồ chất tải như sau: Hình vẽ5.5: Sơ đồ chất tải hệ dầm A,B, và AoA1. Sử dụng chương trình SAP 2000 ta có (kG/m)ết quả phản lực tại các nút như sau: VAo = 13550,00 kG VA1 = 13778,01 kG VA’ = 11003,49 kG VB’ = 9755,89 kG *Xét hệ dầm A’’B’’ Hình 5.6: Sơ đồ tính phản lực dầm A’’B’’. +Đoạn A’’A1’’: -Tải trọng do ô sàn (1) truyền lên (ô sàn thuộc bản loại dầm) qs = 759,33 (kG/m) Tải trọng do ô sàn (2)truyền lên dầm dưới dạng hình thang. qs2 = 764,73(kG/m) (kG/m) Trọng lượng bản thân dầm 30x60cm và lớp trát dày 1,5 cm . qd = 0,3.(0,6-0,12).2500.1,1 + (0,3+ 2.(0,6- 0,12)).0,015.1800.1,1 = 540,63(kG/m) Trọng lượng bản thân do tường truyền lên dầm (tường 11 cm) qt = 0,11.2,5.1500.1,2 = 495 (kG/m) => qA’’A1’’ = 2559,69 (kG/m) . +Đoạn A’’1B’’: -Tải trọng do ô sàn (1)truyền lên dưới dạng hình thang (có tính tới tải trọng của tường và dầm). qs1 = 759,33(kG/m) . -Tải trọng do ô sàn (3)truyền lên dưới dạng tam giác (có tính tới tải trọng của tường và dầm). qs3 = 698,58 (kG/m) . -Tải trọng do trọng lượng bản thân dầm 30x60 cm và lớp trát 1,5 cm. qd = 540,63 (kG/m) -Trọng lượng bản thân do tường truyền lên dầm (tường 110 mm) qt = 0,11.2,5.1500.1,2 = 495 (kG/m) => qA1’’B’’ = 2493,54 (kG/m) +Tải trọng tập trung tại nút A1’. -Tải trọng do ô sàn (2)và (3)truyền lên dầm rồi truyền về nútA1’ ps == 1794,12 (kG) -Tải trọng dầm 22x40 cm pd = 270,78. = 446,78 (kG) -Tải trọng tường pt = 495. = 816,75 (kG/m)(G) => pA1’’ = 3057,65 kG Sơ đồ chất tải như sau: Hình vẽ 5.7: Sơ đồ chất tải đoạn dầm A’’B’’ Sử dụng chương trình SAP 2000 ta xác định được phản lực tại các nút gối mhư sau: VA’’ = 16490,82 kG VB’’ = 16953,09kG *Xét hệ giao thoa C’D’ và CoC1 giống như hệ dầm A’B’ và AoA1. Do vậy ta chất tải tương tự và lấy kết quả phản lực tại các gối như đối với hệ dầmA’B’ và 1’A1. Vc’= VB’ = 9755,89 kG VA’ = VD’ = 11033,49 kG VC1 = VA1 = 13778,01 kG VAo = VCo = 13550,00kG *Xét đoạn C2C2’’’ Hình 5.8: Sơ đồ tính phản lực dầm C2C2’’’. +Đoạn C2C2’ -Tải trọng do ô sàn và C2 truyền lên dưới dạng tam giác qs = 474,58(kG/m) -Tải trọng bản thân dầm 22x40 cm qd = 270,78 (kG/m) -Tải trọng tường tường truyền lên qt = 495 (kG/m) => qC2C2’ = 1240,36 (kG/m) +Đoạn C2’’C2’ -Tải trọng do ô sàn (5) và (7) truyền lên dưới dạng tam giác qs = 685,38 + 474,58 = 1159,96 (kG/m) -Tải trọng bản thân dầm 22x40 cm qd = 270,78 (kG/m) -Tải trọng tường tường truyền lên qt = 495 (kG/m) => qC2’C2’’ = 1925,74 (kG/m) +Đoạn C2’’C2’’’ -Tải trọng do ô sàn (7) truyền lên dưới dạng tam giác qs = 474,58 (kG/m) -Tải trọng do ô sàn (5) truyền lên dưới dạng tam giác qs = 682,38 (kG/m) -Tải trọng bản thân dầm 22x40 cm qd = 270,78 (kG/m) =>qC2’’C2’’’ = 1427,74 (kG/m) *Tải trọng tập trung +Tải trọng tập trung tại nút C2’. -Tải trọng do ô sàn (6)và (5)truyền lên dầm rồi truyền về nút ps == 2784,46 (kG) -Tải trọng dầm 22x40 cm pd = 270,78. = 663,41 (kG) Tải trọng tường pt = 495. .0,8= 970,2 (kG/m)(G) pC2’ = 4418,07 kG +Tải trọng tập trung tại nút C2’’. -Tải trọng do ô sàn (7) truyền lên dầm phụ rồi truyền về nút ps =2.= 1566,10(kG) -Tải trọng dầm 22x40 cm pd = 270,78. = 446,78 (kG) -Tải trọng tường truyền vào nút pt = 495. = 816,75 (kG) => pC2’’ = 2829,63 kG Hình vẽ 5.9: Sơ đồ chất tải đoạn dầm C2C2’’’. Sử dụng chương trình SAP 2000 ta xác định được phản lực tại các nút gối mhư sau: VC2 = 13320,06 kG VC2’’’ = 11477,83 kG *Để xét sự ảnh hưởng của ô sàn số 5 và 6 tại nút C, ta xét dầm đơn giản CC’’’ (hình vẽ 5.8). +Đoạn C’’C’’’: -Tải trọng phân bố do ô sàn (5) truyền lên dưới dạng tam giác qs = 682,38 (kG/m) -Tải trọng tập trung tại nút C’. pC’= pC2’ = 4418,07 kG Hình vẽ 5.10: Sơ đồ chất tải đoạn dầm C2C2’’’ Sử dụng chương trình SAP 2000 ta xác định được phản lực tại các nút gối mhư sau: VC = 8217,79 kG VC’’’ = 7193,25 kG *Xác định tĩnh tải tập trung tại các nút của khung tính toán. +Tại nút A: - Tải trọng do ô sàn số 2 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút (cố kể đến tải trọng của tường 110mm như đã tính toán ở trên) PS = 2.= 4044,28 (kG) -Trọng lượng bản thân dầm 30x60cm truyền về nút Pd = 2. = 3568,15 (kG) Trọng lượng tường xây truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút Tường cao 3,2- 0,6= 2,6m, rộng 0,33m.tính gần đúng qt = 0,33.2,6.1500.1,2 =1544,40(kG) =>Pt = 2..0,8 = 8154,43(kG) - Trọng lượng do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = = = 13762,15 (kG) -Trọng lượng cột 70x70cm Pc = 0,7.0,7.(3,2-0,7) .2500.1,1 = 3368,75(kG) => PA = 32897,76 (kG) +Tại nút A1: - Tải trọng do ô sàn số 2 và 3 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút (cố kể đến tải trọng của tường 110mm như đã tính toán ở trên) PS = .3,3 = 1794,12(kG) -Trọng lượng bản thân dầm 22x40cm truyền về nút Pd = = 446,78 (kG) Trọng lượng tường xây truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút Pt = = 816,75(kG) - Trọng lượng do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = VA1 = 13778,01(kG) => PA1 = 20204,41 +Tại nút B: - Tải trọng do ô sàn số 4 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = 2.= 3644,78 (kG) - Tải trọng do ô sàn số 3 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = .6,6 = 3588,25 (kG) -Trọng lượng bản thân dầm 30x60cm truyền về nút Pd = 2. = 3568,15 (kG) Trọng lượng tường xây truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút Tường cao 3,2- 0,6= 2,6m, rộng 0,22m.tính gần đúng qt = 0,22.2,6.1500.1,2 = 1029,6(kG) =>Pt = 2..0,8 = 5436,28(kG) - Trọng lượng do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = = = 13354,49(kG) -Trọng lượng cột 70x70cm Pc = 0,7.0,7.(3,2-0,7) .2500.1,1 = 3368,75(kG) => PB = 32960,70 (kG) +Tại nút C: - Tải trọng do ô sàn số 4 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = 2.= 3644,78 (kG) - Tải trọng do ô sàn số 3 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = .6,6 = 1566,11 (kG) -Trọng lượng bản thân dầm 30x60cm truyền về nút Pd = 2. = 3568,15 (kG) Trọng lượng tường xây truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút Tường cao 3,2- 0,6= 2,6m, rộng 0,22m.tính gần đúng Qt = 0,22.2,6.1500.1,2 = 1029,6(kG) =>Pt = .0,8 = 2718,14(kG) - Trọng lượng do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = + VC = + 8217,79 = 13095,73(kG) -Trọng lượng cột 70x70cm Pc = 0,7.0,7.(3,2-0,7) .2500.1,1 = 3368,75(kG) => PC = 27961,66 (kG) +Tại nút C1: PC1 = VC1 = 13778,01 (kG) +Tại nút C2: PC2 = VC2 = 13320,06 (kG) +Tại nút D: - Tải trọng do ô sàn số 2 và 7 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút (cố kể đến tải trọng của tường 110mm như đã tính toán ở trên) PS = .6,6 = 3588,25 (kG) -Trọng lượng bản thân dầm 30x60cm truyền về nút Pd = 2. = 3568,15 (kG) Trọng lượng tường xây truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút Tường cao 3,2- 0,6= 2,6m, rộng 0,33m.tính gần đúng Qt = 0,33.2,6.1500.1,2 =1544,40(kG) =>Pt = 2..0,8 = 8154,43(kG) - Trọng lượng do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = = = 6931,56 (kG) -Trọng lượng cột 70x70cm Pc = 0,7.0,7.(3,2-0,7) .2500.1,1 = 3368,75(kG) => PD = 25611,14(kG) Sơ đồ chất tải sàn tầng 2¸4 như hình vẽ 5.11. Chất tải sàn tầng 5¸9: *Tải trọng phân bố trên khung K2 Vì kích thước ô sàn,dầm và mảng tường là giống sàn tầng 2¸4, do vậy tải trọng phân bố lên các nhịp dầm là giống nhau. *Tải trọng tập trung tại các nút khung Kích thước cột từ tầng 5¸9 giảm đi còn 60x60cm. Tải trrọng bản thân cột là: Pc = 0,6.0,6.(3,2-0,7).2500.1,1 = 2475 (kG) Chỉ có những nút có tính đến tải trọng bản thân của cột thì giá trị mới thay đổi. PA = 32004,01 (kG) PB = 32066,95 (kG) PC = 27067,91 (kG) PD = 24717,93 (kG) Sơ đồ chất tải sàn tầng 5¸9 như hình vẽ 5.11. * Tĩnh tải sàn tầng mái Sơ đồ phân tải sàn tầng mái như hình vẽ sau: Hình vẽ 5.11: Sơ đồ phân tải sàn tầng mái A.Số liệu tính toán. - Tải trọng tính toán ô sàn tầng mái qtt = 673,2kG/m2 - Tải trọng mái truyền đến khung qua tường thu hồi. qm = 22,51.6,6 = 148,56 kG/m -Tải trọng tường thu hồi truyền lên dầm khung Tường cao 2m, có đáy là 16,4m. Hình vẽ 5.12: + Ta có diện tích tường là: St = 16,4.0,55 + . 16,4.1,45 = 20,91m2. => chiều cao trung bình của tường là: htb = = 1,275m Khi đó ta có : qt = 0,22.1,275.1500.1,2 = 504,9kG/m Tổng tải trọng do tường và mái tôn truyền lên dầm là: q= qm + qt = 653,46kG/m Xét hai ô sàn + Ô sàn số 1: kích thước 3,3x 8,2, thuộc bản loại dầm => q1 = qtt . = 673,20. = 1110,78kG/m +Ô sàn 2: có l1 = 2,4m; l2 = 3,3m. b = = 0,36 =>1-2.b2+b3 = 0,78 q1 = .qtt . = 0,625.673,20.1,2 = 504,9kG/m q2 = (1-2.b2+b3 ). qtt . = 0,78.673,20.1,2 = 638,18kG/m b. Xác định tải trọng phân bố tác dụng lên từng đoạn dầm . +Đoạn AB: -Tải trọng do ô sàn số 1 truyền lên đuợc quy về tải trọng phân bố đều qs= 2.1110,78 = 2221,56kG/m -Tải trọng bản thân dầm qd = 630,15kG/m Trọng lượng do tường và mái truyền lên dầm qt+m =653,46kG/m => qAB =3505,17kG/m +Đoạn BC: -Tải trọng do ô sàn số 2 truyền lên dưới dạng tam giác đuợc quy về tải trọng phân bố đều qs= 2.504,9 = 1009,8kG/m Tải trọng bản thân dầm qd = 630,15kG/m Trọng lượng do tường và mái truyền lên dầm qt+m =653,46kG/m => qBC = 2275,41kG/m +Đoạn CD: -Tải trọng do ô sàn số 1 truyền lên đuợc quy về tải trọng phân bố đều qs= 2.1110,78 = 2221,56kG/m Tải trọng bản thân dầm qd = 630,15kG/m Trọng lượng do tường và mái truyền lên dầm qt+m =653,46kG/m => qCD =3505,17kG/m C. Xác định tải trọng tập trung tại các nút. Với quan điểm tính toán như phần tính cho sàn từ tầng 2¸9 .Ta đi xác định lực tập trung tại các nút phụ để xét sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận tới nút khung. +Tại nút A1: Tải trọng do ô sàn số 1 truyền lên dầm ngang rồi truyền về nút Ps =2.q1. = 2.1110,78. = 9108,39kG -Tải trọng do bản thân dầm30x60cn truyền lên Pd = qd. = 540,63. = 2216,58kG -Tải trọng do tường thu hồi và mái Pt+m = qt+m . = 653,46.4,1 = 2679,18kG =>PA = 14004,15kG +Tại nút B1: Tải trọng do ô sàn số 2 truyền lên dầm ngang rồi truyền về nút Ps =2.q2. = 2.504,9. = 1211,76kG -Tải trọng do bản thân dầm30x60cn truyền lên Pd = qd. = 540,63. = 648,75kG -Tải trọng do tường thu hồi và mái Pd = qt+m . = 653,46.1,2 = 784,15kG =>PB1 = PA1 + P + Pd + Pd = 16648,81kG Từ sơ đồ phân tải sàn tầng mái ta có: PA1 = PA2 = PD1 = PD2 =14004,15kG PB1 = PB2 = PC1 = PC2 = 16648,81kG *Chất tải cho các nút của khung sàn tầng mái + Tại nút A: -Tải trọng do bản thân dầm30x60cn truyền lên Pd = 2 . qd . = 2. 540,63. = 3568,15kG Trọng lượng của tường vượt mái truyền lên dầm dọc truyền về nút Tường cao 1,2m, rộng 0,22m qt = 0,22.1,2.1500.1,2 =475,2kG/m =>Pt = 2. 475,2. = 3136,32kG - Trọng lượng do nút A1 và A2 truyền vào Pah = .(PA1 + PA2) = 14004,15kG => PA = 20708,62kG +Tại nút B: Tải trọng do ô sàn số 2 truyền lên dầm ngang rồi truyền về nút Ps =2.q2. = 2.638,18. = 4211,98kG -Tải trọng do bản thân dầm30x60cn truyền lên Pd = 2 . qd . = 2. 540,63. = 3568,15kG - Trọng lượng do nút B1 và B2 truyền vào Pah = .(PB1 + PB2) = 16223,82kG => PB = 24003,95kG +Tại nút C: PC = PB = 24003,95kG +Tải nút D: PD + PA = 20708,62kG 5.3.1.2.Hoạt tải sử dụng . Theo bảng 2.3 đã thống kê giá trị hoạt tải tiêu chuẩn của các loại ô sàn theo TCVN 2737 – 95. Ta biết rằng khi tải trọng tác dụng đúng tâm . Vậy để đi đến tính toán cho những khả năng bất lợi nhất của kết cấu do hoạt tải gây nên ta sẽ sử dụng cách chất tải lệch tầng lệch nhịp cho khung K2 theo hai trường hợp hoạt tải 1(HT1) và hoạt tải (HT2). A. Hoạt tải 1: Sử dụng hình vẽ 5.14 1.Hoạt tải sàn tầng mái. Vì mái không sử dụng chỉ có người lên sửa chữa theo quy chuẩn qo = 75kG/m2, n= 1,2 => qtt = 75.1,2 = 97,5kG/m2 * Hoạt tải phân bố trên từng đoạn dầm. +Đoạn AB: Hình 5.13. Sơ đồ phân tải hoạt tải 1sàn tầng mái. -Hoạt tải do ô sàn số 1 truyền lên dưới dạng bản loại dầm qs1 = 2 . qtt . = 2.97,5.= 312,75kG/m => qAB = 312,75kG/m +Đoạn CD: => qCD = qAB = 312,75kG/m *Hoạt tải tập trung tại các nút Ta có : qAB = qA1B1 = 312,75kG/m PA1 = PB1 = qAB. = 1282,27kG +Lực tập trung tại nút A - Hoạt tải tập trung do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút A1 và A2 rồi truyền về nút PA1 = PA2 =1282,27kG Pah = .(PA1 + PA2) = 1282,27kG =>PA = Pah = 1282,27kG -Tại nút B: PB = PA = 1282,27kG -Tại nút C: PC = PA = 1282,27kG -Tại nút D: PD = PA = 1282,27kG 2. Hoạt tải 1 sàn tầng2,4,6,8: Hình 5.14. Sơ đồ phân tải hoạt tải sàn tầng 2,4,6,8. Bảng thống kê hoạt tải phân bố dạng tam giác và hình thang được quy đổi về hoạt tải phân bố đều Bảng 5.2 Thứ tự các ô sàn Hệ số quy đổi õ = Hệ số quy đổi 1- 2õ2+ õ3 Hoạt tải phân bố tam giác quy về lực pb đều qht = 195kG/m2 Q1=.qht. Hoạt tải phân bố hình thang quy về pb đều Q2=(1- 2õ2+õ3).qht. Ô sàn 2 0,36 0,78 201,09 250,96 3 0,46 0,67 201,09 215,57 5 0,48 0,65 289,14 300,71 7 201,09 -Ô sàn 1: có l1 = 3,3m; l2 = 8,2m; thuộc bản loại dầm, tính cho hoạt tải phòng khách Po = 150kG/m2, n=1,3 q= qht. = 195 . = 321,75kG/m -Ô sàn 4: có l1 = 2,4m; l2 = 6,6m; thuộc bản loại dầm, tính cho hoạt tải sàn hành lang Po = 300kG/m2, n=1,2 q= qht. = 360.= 432kG/m -Ô sàn 6: có l1 = 1,855; l2 = 4,9m; thuộc bản loại dầm, tính cho hoạt tải phòng khách Po = 150kG/m2, n=1,3 q= qht. = 195. = 180,86kG/m a.Hoạt tải phân bố trên từng đoạn dầm +Đoạn AA1: - Hoạt tải do ô sàn số 2 truyền lên dưới dạng hình thang được quy về tải trọng phân bố đều qAA1 = 2.250,96 = 501,92kG/m + Đoạn A1B: - Hoạt tải do ô sàn số 3 truyền lên dưới dạng hình thang được quy về tải trọng phân bố đều qA1B = 2.215,57 = 431,14kG/m + Đoạn CC1: - Hoạt tải do ô sàn số 3 và 6 truyền lên dưới dạng hình thang được quy về tải trọng phân bố đều qCC1 = 215,57 + 180,86 = 396,43 kG/m + Đoạn C1C2: - Hoạt tải do ô sàn số 2 và 6 truyền lên dưới dạng hình thang được quy về tải trọng phân bố đều qC1C2 = 250,96 + 180,86 = 431,82 kG/m + Đoạn C2D: - Hoạt tải do ô sàn số 2 và 7 truyền lên dưới dạng hình thang được quy về tải trọng phân bố đều qC2D = 250,96 + 201,09 = 452,05 kG/m b.Hoạt tải tập trung tại các nút . Với quan điểm tính toán như đối với phần tĩnh tải tập trung sàn tầng 2¸9. Để xét sự ảnh hưởng hoạt tải của các ô sàn lân cận tới nút khung tính toán ta lần lượt tính các hệ dầm phụ như sau: *Xét hệ dầm A’B’và AoA1: +Dầm A’B’ -Đoạn A’A1’: Hoạt tải do ô sàn số 2 truyền lên dưới dạng hình thang (truyền từ hai phía) qA’A1’ = 2. 250,96 = 501,92kG/m -Đoạn A1’B’: Hoạt tải do ô sàn số 3 truyền lên dưới dạng hình thang (truyền từ hai phía) qA’A1’ = 2. 215,57 = 431,14kG/m +Dầm AoA1: -Đoạn AoA1’: Hoạt tải do ô sàn số 2 và 3 truyền lên dưới dạng tam giác (truyền từ hai phía) qAo A1’ = 201,09 + 201,09 = 402,18kG/m -Đoạn A1’A1: Hoạt tải do ô sàn số 2 và 3 truyền lên dưới dạng tam giác (truyền từ hai phía) qA’A1’ = qAo A1’ = 402,18kG/m Sử dụng chương trình Sap2000 ta xác định được phản lực tại các nút như sau VA’ = 5388,75kG VB’ = 4448,38kG VA1 = 6834,19kG * Xét dầm A’’B’’: +Đoạn dầm A’’A1’’: Hoạt tải do ô sàn số 1 và 2 truyền lên dưới dạng hình thang qA’’A1’’ = 250,96 + 321,75 = 572,71kG/m +Đoạn dầm A1’’B’’: Hoạt tải do ô sàn số 1 và 3 truyền lên dưới dạng hình thang qA’’A1’’ = 215,57 + 321,75 = 537,32kG/m +Tải trọng tập trung tại nút A1’’: Hoạt tải do ô sàn số 2 và 3 truyền lên dầm dọc truyền về nút PA1’’ = 2. = 663,59kG Hình vẽ 5.15: Sơ đồ chất tải đoạn dầm A’’B’’. Sử dụng chương trình Sap2000 ta xác định được phản lực tại các nút như sau: VA’’ = 7429,03kG VB’’ = 7438,48k *Xét hệ dầm giao thoa C’D’ và CoC1: Hình 5.16: Sơ đồ tính hoạt tải dầm giao thoa C’D’ và CoC1: Hệ dầm giao thoa giao thoa C’D’ và CoC1 giống như hệ dầm A’B’và AoA1. Do vậy ta chất tải tương tự và lấy kết quả phản lực tại các gối như đối với hệ dầm A’B’và AoA1. VD’ = VA’ = 5388,75kG VC’ = VB’ = 4448,38kG VC1 = VA1 = 6834,19kG * Xét dầm C2C2’’’ như hình vẽ Hình 5.17: Sơ đồ tính phản lực phần hoạt tải dầm C2C2’’’ Để xác định lực tập trung tại nút C2 do hoạt tải ô sàn số 5,6,7 gây nên ta xét dầm C2C2’’’. + Đoạn C2C2’: Hoạt tải do ô sàn số 7 truyền lên qC2C2’ = 201,09kG/m + Đoạn C2’ C2’’: Hoạt tải do ô sàn số 5 và 7 truyền lên qC2’C2’’ = 201,09 + 289,14 = 490,23kG/m + Đoạn C2’’ C2’’’: Hoạt tải do ô sàn số 5 và 7 truyền lên qC2’’C2’’’ = qC2’C2’’ = 201,09 + 289,14 = 490,23kG/m +Tải trọng tập trung tại nút C2’ PC2’ = . 4,9 = 1179,84kG +Tải trọng tập trung tại nút C2’’ PC2’’ = 2. = 663,59kG Hình vẽ 5.18: Sơ đồ chất tải đoạn dầm C2 C2’’’. Sử dụng chương trình Sap2000 ta xác định được phản lực tại các nút như sau: VC2 = 6214,35kG VC2’’’ = 6083,33kG * Xét dầm CC’’’ như hình vẽ 5.16 +Đoạn dầm C’’C’’’: Tải trọng do ô sàn số 5 truyền lên qC’’C’’’ =289,14kG +Lực tập trung tại C’’: PC’’ = PC2’ = 1179,84kG Hình vẽ 5.19: Sơ đồ chất tải đoạn dầm C C’’’. Sử dụng chương trình Sap2000 ta xác định được phản lực tại các nút như sau: VC = 5218,95kG VC’’’ = 5087,93kG Ta lần lượt xác định hoạt tải tập trung tại các nút của khung tính toán *Tại nút A: - Hoạt tải do ô sàn số 2 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = 2.= 1327,19 (kG) - Hoạt tải do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút A’ và A’’, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = = = 6408,89 (kG) PA = 7736,08kG *Tại nút A1: - Hoạt tải do ô sàn số 2 và 3 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = 2.= 663,59 (kG) - Hoạt tải do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = PA1 = 6834,19 (kG) PA1 = 7497,78kG *Tại nút B: - Hoạt tải do ô sàn số 3 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = 2. = 1327,19 (kG) - Hoạt tải do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút B’ và B’’, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = = = 5943,43 (kG) PB = 7270,62kG *Tại nút C: - Hoạt tải do ô sàn số 3 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = = 663,59 (kG) - Hoạt tải do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút B’ và B’’, bằng cách tính gần đúng ta lấy Pah = VC + .VC’ = 5218,95 + 0,5.4448,38 = 7443,14(kG) PC = 8106,73kG *Tại nút C1: PC1 = VC1 = 6834,19kG *Tại nút C2: PC2 = VC2 = 6214,35kG *Tại nút D: - Hoạt tải do ô sàn số 2 truyền lên dầm dọc rồi truyền về nút PS = 2.= 1327,19 (kG) - Hoạt tải do sự ảnh hưởng của các ô sàn lân cận truyền về nút Pah = = = 3026,17kG PD = 4353,36 (kG) 2.Hoạt tải 1 sàn tầng 3,5,7,9. Xét đoạn dầm BC như hình vẽ 5.21. Từ sơ đồ phân tải ta nhận thấy rằng tải trọng phân bố trên đoạn BC là không có, chỉ có lực tập trung tại B và C. + Tải trọng tập trung tại B và C PB = PC = 2. = 2851,2(kG) Hình vẽ 5.20: Sơ đồ phân tải hoạt tải 1 sàn tầng 3,5,7,9. 2.Hoạt tải 2. a.Hoạt tải 2 sàn tầng mái(qtt = 97,5kG/m2) Đối với hoạt tải 2 sàn tầng mái ta chỉ quan tâm đến đoạn BC Theo hình vẽ5.11 ta có: +Ô sàn 2: có l1 = 2,4m; l2 = 3,3m. b = = 0,36 =>1-2.b2+b3 = 0,78 q1= .qtt. = 0,625.97,5.1,2 = 73,12kG/m q2 = (1-2.b2+b3).qtt. = 0,78.97,5.1,2 = 91,26kG/m - Hoạt tải phân bố đều trên đoạn BC: do ô sàn số 2 truyền lên dưới dạng tam giác(tuyền từ 2 phía) qBC = 2.73,12 = 146,24kG/m - Hoạt tải tập trung tại nút B và C PB = PC = 2. 91,26. + 2.(. 146,24.) = 777,80(kG) b.Hoạt tải 2 sàn tầng 2,4,6,8. Vì ta chất lệch tầng lệch nhịp nên hoạt tải sàn tầng 2,4,6,8 đối với trường hợp hoạt tải 2 là hoạt tải sàn tầng 3,5,7,9 đối với trường hợp hoạt tải 1. + Tải trọng tập trung tại B và C PB = PC = 2. = 2851,2(kG) a. Hoạt tải 2 sàn tầng 3,5,7,9. Hoạt tải sàn tầng 3,5,7,9 đối với trường hợp hoạt tải 2 là hoạt tải sàn tầng 2,4,6,8 đối với trường hợp hoạt tải 1. +Hoạt tải phân bố trên từng đoạn dầm qAA1 = 2.250,96 = 501,92kG/m; qA1B = 2.215,57 = 431,14kG/m; qCC1 = 215,57 + 180,86 = 396,43 kG/m; qC1C2 = 250,96 + 180,86 = 431,82 kG/m; qC2D = 250,96 + 201,09 = 452,05 kG/m. +Hoạt tải tập trung tại các nút khung PA = 7736,08kG PA1 = 7497,78kG; PB = 7270,62kG; PC = 8106,73kG; PC1 = 6834,19kG; PC2 = 6214,35kG; PD = 4353,36kG. Hình vẽ sơ đồ chất tải tĩnh tải, hoạt tải 1, hoạt tải 2, tải trọng gió trái, tải trọng gió phải. 5.3.2.Tải trọng ngang Đối với các công trình cao và mảnh dao động của công trình và các kết cấu xây dựng do gió gây ra trở nên rất quan trọng và phải xét đến tính chất động của gió. Theo TCVN 2737- 95, tác động của tải trọng gió lên công trình gồm hai thành phần Tĩnh và Động. Đối với công trình cao dưới 40m thì không cần tính đến tải trọng gió động. Như vậy công trình ta đang tính có tổng chiều cao 32,8m nhỏ hơn 40m vậy thành phần gió động của tải trọng gió là không cần tính đến. Vậy giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của gió W ở độ cao z so với chuẩn được xác định theo công thức. W = n.w0 . k . c (5.4) Các giá trị n,w0, k,c lấy theo TCVN 2737- 95 Ở đây : n – Hệ số tin cậy, lấy n= 1,2; wo – Giá trị của áp lực gió lấy theo biểu đồ phân vùng(kG/m2); k – Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao công trình; Tra phụ lục theo TCVN 2737 – 95, đốivớicong trình trên địa bàn trên thành phố Hà Nội thuộc vùng gió II-B có wo = 95kG/m2 . Ta có: Tầng 1 cao 4m k= 0,84 Tầng 1 cao 4m k= 0,84 Tầng 2 cao 7,2m k= 0,92 Tầng 3 cao 10,4m k= 1,02 Tầng 4 cao 13,6m k= 1,06 Tầng 5 cao 16,8m k= 1,10 Tầng 6 cao 20,0m k= 1,13 Tầng 7 cao 23,2m k= 1,16 Tầng 8 cao 26,4m k= 1,19 Tầng 9 cao 29,6m k= 2,22 c- Hệ sốkhí động phụ thuộc vào hình dạng công trình. Theo TCVN 2737 – 95 ta có : + Phía gió đẩy: cđ = +0,8 + Phía gió hút: ch = -0,8 Để thuận tiện cho tính toán và thiên về an toàn của công trình thì coi tải trọng gió gây ra trên từng đoạn mỗi tầng. Từ đó ta có: Pg = n. wo . k . c .a (5.5) ( với a là bước khung, a = 3,3m) a. Áp lực gió từ tầng 1¸9. * Áp lực gió từ trái sang phải + Phía gió đẩy: P1đ = 1,2.95.0,8.0,84.3,3 = 252,80kG/m P2đ = 1,2.95.0,8.0,92.3,3 = 276,88kG/m P3đ = 1,2.95.0,8.1,02.3,3 = 306,97kG/m P4đ = 1,2.95.0,8.1,06.3,3 = 319,02kG/m P5đ = 1,2.95.0,8.1,10.3,3 = 331,05kG/m P6đ = 1,2.95.0,8.1,13.3,3 = 340,08kG/m P7đ = 1,2.95.0,8.1,16.3,3 = 349,11kG/m P8đ = 1,2.95.0,8.1,19.3,3 = 358,14kG/m P9đ = 1,2.95.0,8.1,22.3,3 = 367,17kG/m +Phía gió hút: P1h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 189,60kG/m P2h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 207,66kG/m P3h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 230,23kG/m P4h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 239,26kG/m P5h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 248,29kG/m P6h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 255,06kG/m P7h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 261,83kG/m P8h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 268,60kG/m P9h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 275,37kG/m *Áp lực gió từ phải sang trái +Phía gió đẩy P1đ = 1,2.95.0,8.0,84.3,3 = 252,80kG/m P2đ = 1,2.95.0,8.0,92.3,3 = 276,88kG/m P3đ = 1,2.95.0,8.1,02.3,3 = 306,97kG/m P4đ = 1,2.95.0,8.1,06.3,3 = 319,02kG/m P5đ = 1,2.95.0,8.1,10.3,3 = 331,05kG/m P6đ = 1,2.95.0,8.1,13.3,3 = 340,08kG/m P7đ = 1,2.95.0,8.1,16.3,3 = 349,11kG/m P8đ = 1,2.95.0,8.1,19.3,3 = 358,14kG/m P9đ = 1,2.95.0,8.1,22.3,3 = 367,17kG/m +Phía gió hút: P1h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 189,60kG/m P2h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 207,66kG/m P3h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 230,23kG/m P4h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 239,26kG/m P5h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 248,29kG/m P6h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 255,06kG/m P7h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 261,83kG/m P8h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 268,60kG/m P9h = 1,2.95.0,6.0,84.3,3 = 275,37kG/m b.Áp lực gió tác dụng lên mái và tường vượt mái. Để đơn giản ta coi mái và tường vượt mái như mặt đón gió có độ cao 2,0m, tầng mái cao so với cốt +0,000 là 31,6m, ta lấy gần đúng hệ số km = 1,23 *Áp lực gió từ trái sang phải -Phía gió đẩy: qmđ = 1,2.95.0,8.1,23.3,3= 370,18kG/m -Phía gió hút: qmh = 1,2.95.0,6.1,23.3,3 = 277,63kG/m Quy hoạt tải gió tác dụng vào mái về tải trọng tập trung và mômen tại các nút khung +Tại nút A: PAđ = 370,18.2,0 = 740,36kG MAđ = 370,18. = 740,36kGm +Tại nút D: PDđ = 277,63.2,0 = 555,26kG MAđ = 277,63. = 555,26kGm *Áp lực gió từ phải sang trái: Lấy giá trị như trường hợp gió trái Hình 5.21.TĨNH TẢI Hình vẽ 5.22.HOẠT TẢI 1 Hình vẽ 5.22.HOẠT TẢI 2 Hình vẽ 5.23.GIÓ TRÁI. Hình vẽ 5.24.GIÓ PHẢI