Thiết kế nhà máy điện nguyên tử

tra ổn định nhiệt (Chọn tcắt = 0.3s) do nên thoả điều kiện Cấp điện áp 22 kV Tính dòng cưỡng bức với mạch liên lạc với cuộn hạ máy biến áp tự ngẫu, xét trường hợp sự cố một máy biến áp nghỉ. Ta đã tính toán được giá trị dòng ngắn mạch tại thanh góp 22kV ở Chương 4 Ta có : IN3 = 8.603 (kA) ; Ixk3= 21.9 (kA) Chọn máy cắt hợp bộ của SIEMENS (Tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.3, trang 283]) Bảng 6.6: Bảng thông số máy cắt 8DA-10 Udm(kV) Idm(A) Icắtđm(kA) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 22 1055 8.603 21.9 8DA-10 24 2500 31.5 80 Chọn khí cụ điện ở đầu cực máy phát Dòng cưỡng bức tại đầu cực máy phát I11bt= SMF3*10.5=137.53*10.5=7.56 (kA) I11cb= 1.05*I11bt=1.05*7.56=7.939 (kA) Dòng ngắn mạch tại đầu cực máy phát đã tính ở Chương 4 Máy phát G1 G2 G3 : IN4 = 89.250224 (kA) ; Ixk4 = 227.19398 ( kA) Máy phát G4: IN5 = 69.6079 (kA) ; Ixk5 = 177.1928 ( kA) Ta chọn khí cụ ở đầu cực 3 máy phát giống nhau và chôn dao cách ly có dòng định mức lớn. Chọn dao cách ly PBP-20 (tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.1, trang 279]) Bảng 6.7: Bảng thông số dao cách ly PBP-20 Udm(kV) Idm(A) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 10.5 7939 227.194 PBP-20 20 8000 260 100/4 Kiểm tra ổn định nhiệt (Chọn tcắt = 0.3s) do nên thoả điều kiện Chọn khí cụ điện cho phương án 2 Hình 6.2: Sơ đồ nối điện có tự dùng phương án 2 Cấp điện áp 220 Cần xác định dòng điện cưỡng bức trong từng mạch cụ thể của hệ thống phân phối cấp cấp điện áp 220kV để từ đó so sánh và tìm được dòng điện cưỡng bức lớn nhất. Trong hệ thống phân phối này có bốn mạch cần được tính toán là: Mạch đường dây nối với hệ thống. Mạch đường dây phụ tải. Mạch nối với máy biến áp tự ngẫu. Mạch nối với máy phát phía cao áp. Dòng điện cưỡng bức là dòng điện lớn nhất qua 4 mạch này, đối với mạch đường dây song song, dòng điện cưỡng bức lớn nhất là dòng điện qua một đường dây trong khi đường dây còn lại không làm việc, khi đó dòng điện cưỡng bức lớn gấp đôi dòng điện làm việc bình thường. Mạch đường dây phát lên hệ thông (hai đường dây) I1bt= Sphát về hệ thống max23*U=24223*220=0.3175(kA) I1cb=2*I1btmax=2*0.3175=0.635(kA) Mạch đường dây phụ tải ( 8 đường dây ) I2bt= S220kV max83*U=181.583*220=0.060(kA) I2cb=2*I2btmax=2*0.060=0.120(kA) Mạch đến cuộn cao máy biến áp tự ngẫu Trường hợp 1: Dòng cưỡng bức khi một máy biến áp tự ngẫu nghĩ do sự cố : I3cb= Sc3*U Nhưng do ta chọn công suất máy biến áp tự ngẫu theo cuộn hạ vì cuộn hạ mang tải nặng nhất (như đã tính ở Chương 3). Máy biến áp tự ngẫu được chọn có công suất 360 MVA. Khi một máy biến áp nghỉ, máy còn lại gánh công suất tối đa là: 360x1.4 = 504(MVA) I3cb= 5043*220=1.322(kA) Trường hợp 2 : Máy biến áp T6 và máy phát G4 nghỉ : Ta có : SC = SHT I4cb= SCmax3*220=2423*220=0.635(kA) Trường hợp 3 : Máy biến áp T5 và máy phát G3 nghỉ : Ta có SC = SH - ST Bảng 6.8: Bảng phân bố công suất qua cuộn dây MBA từ ngẫu t (h) 0®5 5®8 8®12 12®14 14®17 17®22 22®24 S1 127.69 127.65 127.43 125.05 126.51 128.22 122.35 S110kV 100 120 134.2 141 160 178.6 135 ST (MVA) 128.04 150 169.2 179 200.24 215.6 169.2 S22kV 28.04 30 35 38 40.24 37 34.2 SC (MVA) 127.34 105.3 85.66 71.1 52.77 40.85 75.5 Std(MVA) 26.32 26.32 26.29 26.01 26.18 26.39 25.68 S1tổ(MVA) 134.27 134.23 134 131.55 133.05 134.82 128.77 SH(MVA) 255.38 255.3 254.86 250.1 253.01 256.45 244.7 I5cb= SCmax3*220=127.343*220=0.3342(kA) Trường hợp 3 : Một máy phát nghỉ , máy còn lại làm việc với 1.05 lần công suất định mức. SC = 1.05*SMF – ST – 1/4Std Bảng 6.9: Bảng phân bố công suất qua cuộn dây MBA từ ngẫu t (h) 0à5 5à8 8à12 12à14 14à17 17à22 22à24 S1 127.69 127.65 127.43 125.05 126.51 128.22 122.35 S110kV 100 120 134.2 141 160 178.6 135 ST (MVA) 0.35 22.35 41.77 53.95 73.73 87.38 46.85 S22kV 28.04 30 35 38 40.24 37 34.2 SC (MVA) 127.34 105.3 85.658 71.098 52.775 40.843 75.5 Std(MVA) 26.32 26.32 26.29 26.01 26.18 26.39 25.68 S1tổ(MVA) 134.27 134.23 134 131.55 133.05 134.82 128.77 SH(MVA) 127.69 127.65 127.43 125.05 126.51 128.22 122.35 I6cb= SCmax3*220=127.693*220=0.335(kA) Mạch nối với máy phát phía cao áp I6cb=1.05*SMF-14Stdmin3*U =0.362(kA) So sánh các dòng cưỡng bức cấp 220kV: Icbmax=maxI1cb,I2cb,I3cb,I4cb,I5cb,I6cb=1.322(kA) Ta đã tính toán được giá trị dòng ngắn mạch tại thanh góp 220kV ở Chương 4 Ta có : IN1 = 8.509 (kA) ; Ixk1= 21.66 (kA) Chọn máy cắt HGF -114/1A (tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.5, trang 285]) Bảng 6.2: Bảng thông số máy cắt HGF -114/1A Udm(kV) Idm(A) Icắtđm(kA) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 220 1322 8.509 21.66 HGF -114/1A 220 3150 40 Máy cắt không cần kiểm tra ổn định nhiệt do Iđm ≥ 1 (kA) Chọn dao cách ly PHД (Tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.2, trang 280]) Bảng 6.3: Bảng thông số dao cách ly PHД Udm(kV) Idm(A) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 220 1322 21.66 PHД 220 2000 100 40/3 Kiểm tra ổn định nhiệt (Chọn tcắt = 0.3s) do nên thoả điều kiện Cấp điện áp 110 kV Cần xác định dòng điện cưỡng bức trong từng mạch cụ thể của hệ thống phân phối cấp cấp điện áp 110kV để từ đó so sánh và tìm được dòng điện cưỡng bức lớn nhất. Trong hệ thống phân phối này có bốn mạch cần được tính toán là: Mạch đường dây phụ tải. Mạch nối với máy biến áp tự ngẫu. Mạch nối với máy phát phía cao áp. Mạch nối với MBA xuống phụ tải phía 22kV Dòng điện cưỡng bức là dòng điện lớn nhất qua 3 mạch này, đối với mạch đường dây song song, dòng điện cưỡng bức lớn nhất là dòng điện qua một đường dây trong khi đường dây còn lại không làm việc, khi đó dòng điện cưỡng bức lớn gấp đôi dòng điện làm việc bình thường. Mạch nối với máy phát phía cao áp I7cb=1.05*SMF-14Stdmin3*U =0.724(kA) Mạch đường dây phụ tải ( 7 đường dây ): I8bt= S110kV max73*U=178.673*110=0.134(kA) I8cb=2*I7btmax=2*0.134=0.268(kA) Mạch liên lạc với cuộn trung máy biến áp tự ngẫu Trường hợp 1: Dòng cưỡng bức với mạch liên lạc cuộn trung máy biến áp tự ngẫu trong trường hợp sự cố một mát biến áp nghỉ. ST = S110kV - S1 + S22kV Bảng 6.10: Bảng phân bố công suất qua cuộn dây MBA từ ngẫu t (h) 0à5 5à8 8à12 12à14 14à17 17à22 22à24 S1 127.69 127.65 127.43 125.05 126.51 128.22 122.35 S110kV 100 120 134.2 141 160 178.6 135 ST (MVA) 0.35 22.35 41.773 53.953 73.735 87.378 46.85 S22kV 28.04 30 35 38 40.24 37 34.2 SC (MVA) 127.34 105.3 85.66 71.1 52.77 40.85 75.5 Std(MVA) 26.32 26.32 26.29 26.01 26.18 26.39 25.68 S1tổ(MVA) 134.27 134.23 134 131.55 133.05 134.82 128.77 SH(MVA) 255.38 255.3 254.86 250.1 253.01 256.45 244.7 I9cb= STmax3*U=87.3783*110=0.459kA) Trường hợp 2 : Máy biến áp T5 và máy phát G3 nghỉ : I9cb= STmax3*U=S110max+S22max3*U=178.6+40.243*110=1.149(kA) Mạch liên lạc với MBA phía 22kV Ta có Scbmax = min ( S22kVmax ; kqtsc*SđmMBA ) = 40.24 (MVA) I10cb= Scbmax3*U=40.243*110=21(kA) So sánh cách dòng cưỡng bức cấp 110 kV : Icbmax=maxI7,I8cb,I9cb,I10cb=1.149(kA) Ta đã tính toán được giá trị dòng ngắn mạch tại thanh góp 220kV ở Chương 4 Ta có : IN2 = 16.7563 (kA) ; Ixk2= 42.6546 (kA) Chọn máy cắt B1-123 (tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.4, trang 284]) Bảng 6.4: Bảng thông số máy cắt S1-123 Udm(kV) Idm(A) Icắtđm(kA) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 110 1149 16.7563 42.6546 S1-123 110 3100 40 100/2 Máy cắt không cần kiểm tra ổn định nhiệt do Iđm ≥ 1 (kA) Chọn dao cách ly PHД (Tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.2, trang 280]) Bảng 6.5: Bảng thông số dao cách ly PHД Udm(kV) Idm(A) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 110 1149 42.6546 PHД 110 1250 100 40/3 Kiểm tra ổn định nhiệt (Chọn tcắt = 0.3s) do nên thoả điều kiện Cấp điện áp 22 kV Tính dòng cưỡng bức với mạch liên lạc với cuộn hạ máy biến áp tự ngẫu, xét trường hợp sự cố một máy biến áp nghỉ. Ta đã tính toán được giá trị dòng ngắn mạch tại thanh góp 22kV ở Chương 4 Ta có : IN3 = 16.7160 (kA) ; Ixk3= 42.5520 (kA) Chọn máy cắt hợp bộ của SIEMENS (Tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.3, trang 283]) Bảng 6.6: Bảng thông số máy cắt 8DA-10 Udm(kV) Idm(A) Icắtđm(kA) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 22 1055 16.7160 42.55 8DA-10 24 2500 31.5 80 Chọn khí cụ điện ở đầu cực máy phát Dòng cưỡng bức tại đầu cực máy phát I12bt= SMF3*10.5=137.53*10.5=7.56 (kA) I12cb= 1.05*I12bt=1.05*7.56=7.939 (kA) Dòng ngắn mạch tại đầu cực máy phát đã tính ở Chương 4 Máy phát G1 G2 : IN6 = 64.6001 (kA) ; Ixk4 = 164.4450 ( kA) Máy phát G4: IN5 = 90.0851 (kA) ; Ixk5 = 229.3192( kA) Máy phát G3: IN46 = 91.4231 (kA) ; Ixk4 = 232.7252( kA) Ta chọn khí cụ ở đầu cực 3 máy phát giống nhau và chôn dao cách ly có dòng định mức lớn. Chọn dao cách ly PBP-20 (tra tài liệu [1, Phụ Lục 4.1, trang 279]) Bảng 6.7: Bảng thông số dao cách ly PBP-20 Udm(kV) Idm(A) Ildd(kA) Dữ liệu chọn 10.5 7939 232.194 PBP-20 20 8000 260 100/4 Kiểm tra ổn định nhiệt (Chọn tcắt = 0.3s) do nên thoả điều kiện CHƯƠNG 7 : SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN Sơ đồ nối điện cần phải thỏa mãn các yêu cầu sau: Tính đảm bảo cung cấp điện theo yêu cầu hay sự quan trọng của phụ tải mà mức đảm bảo cần đáp ứng. Tính đảm bảo này có thể được đánh giá qua độ tin cậy cung cấp điện, thời gian ngừng cung cấp điện, điện năng không cung cấp đủ cho các hộ tiêu thụ hay là sự thiệt hại của phụ tải do không đảm bảo cung cấp điện. Tính linh hoạt , là sự thích ứng với các chế độ làm việc khác nhau. Tính phát triển: sơ đồ nối điện cần thỏa mãn không những hiện tại mà cả trong tương lai gần khi tăng thêm nguồn hay tải. Khi phát triển không bị khó khăn hay phải phá bỏ thay đổi cấu trúc sơ đồ. Tính kinh tế: thể hiện ở vốn đầu tư ban đầu và các chi phí hằng năm. Hệ thống thanh góp có nhiều dạng khác nhau: sơ đồ hệ thống một thanh góp, sơ đồ hệ thống hai thanh góp, sơ đồ hệ thống hai thanh góp có hai máy cắt, sơ đồ hệ thống hai thanh góp có ba máy cắt, sơ đồ tam giác... Ngoài ra, còn có sơ đồ đơn giản đó là các sơ đồ bộ: bộ máy phát điện – máy biến áp, bộ máy biến áp – thanh góp, bộ đường dây – thanh góp, sơ đồ cầu, sơ đồ không sử dụng máy cắt... Tùy theo mục đích sử dụng mà lựa chọn sơ đồ phù hợp. Ta tiến hành chọn sơ đồ nối điện cho hai phương án thiết kế: - Thanh góp cấp 110kV và 220kV chọn dạng hệ thống hai thanh góp. Thanh góp cấp 22kV chọn theo dạng hệ thống một thanh góp có máy cắt phân đoạn. - Máy cắt cấp 110kV và 220kV chọn máy cắt khí SF6. Máy cắt cấp 22kV chọn dạng máy cắt hợp bộ. - Máy phát điện – máy biến áp được nối theo sơ đồ bộ. Hình 7.1 : Sơ đồ nối điện phương án 1và 2 CHƯƠNG 8: TÍNH TOÁN KINH TẾ - KỸ THUẬT QUYẾT ĐỊNH PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ Tính toán kinh tế -kỹ thuật giữa các phương án . Tính vốn đầu tư ( V) Với : VB – Giá tiền máy biến áp. KB – hệ số tính đến chi phí chuyên chở và xây lắp. Tra tài liệu [1, Bảng 9.1, trang 89] VTBPP – giá tiền chi phí để xây dựng thiết bị phân phối điện, được xác định: Trong đó: ni là số mạch của thiết bị phân phối cấp điện áp Vi Tính phí tổn vận hành hàng năm ( P ) Với : PB – chi phí do tổn thất điện hằng năm trong các thiết bị điện giá tiền 1 kWh - tổn hao điện năng hằng năm trong các máy biến áp PV – chi phí để bảo quản thiết bị khấu hao vốn đầu tư a% = 8.4 – định mức, khấu hao và chi phí vận hành, xác định bằng cách tra bảng tài liệu [1, bảng 9.2, trang 89] Y – chi phí bồi thường thiệt hại do mất điện, khi tính sơ bộ có thể không xét đến Y. Do đó: Tổng kết các thiết bị chính của hai phương án Tham khảo tài liệu [1, phụ lục 1 , trang 194 ] Bảng 8.1 : Bảng tổng hợp các thiết bị chính của hai phương án Thiết bị Phương án 1 Phương án 2 Đơn giá Số Lượng Công Suất (MVA) Số Lượng Công Suất (MVA) MBA tự ngẫu ba pha 230/121/10.5 2 360 1450362.6(USD/máy) MBA tự ngẫu ba pha 230/121/22 2 100 736100(USD/máy) MBA ba pha 2 cuộn dây 242/13.8 kV 3 200 1 200 1110000(USD/MVA) MBA ba pha 2 cuộn dây 121/22 kV 2 60 550000(USD/máy) MBA ba pha 121/10.5 kV 1 200 1 200 7227(USD/MVA) Máy cắt phía 220 kV 16 14 55001(USD/máy) Máy cắt phía 110 kV 11 13 24185(USD/máy) Máy cắt phía 22 kV 9 9 20447(USD/máy) Máy cắt phía 10.5 kV Tổ máy phát 4 137.5 4 137.6 Tổn thất điện năng (kWh) 15841959.19 20637123.61 Tính toán kinh tế cho phương án 1 Vốn đầu tư Máy biến áp tự ngẫu ba pha : 2 máy V1= VB*KB = 2*736100*1.4 = 2061080 (USD) Máy biến áp ba pha 2 cuộn dây 242/13.8 : 3 máy V2= VB*KB = 3*1110000*1.3 = 4329000 (USD) Máy biến áp ba pha 2 cuộn dây 121/10.5 : 1 máy V3= VB*KB = 1*200*7227*1.3 = 1879020 (USD) Máy cắt phía 220 kV : 16 máy V4= VB*KB = 16*55001 = 880016 (USD) Máy cắt phía 110 kV : 11 máy V5= VB*KB = 11*24185= 266035 (USD) Máy cắt phía 22 kV : 9 máy V6= VB*KB = 9*20447= 184023 (USD) Vốn đầu tư của phương án 1 là : Vphương án 1 = V1 + V2 + V3 + V4 +V5 +V6 = 9599174 ( USD) Phí tổn hàng năm Pphương án 1= PB+a%100V=0.05*15841959.19+8.4100*9599174=1598428.576 ( USD ) Tính toán kinh tế cho phương án 2 Vốn đầu tư Máy biến áp tự ngẫu ba pha : 2 máy V1= VB*KB = 2*1450362.6*1.3 = 3770942.76 (USD) Máy biến áp ba pha 2 cuộn dây 242/13.8 : 1 máy V2= VB*KB = 1*1110000*1.3 = 1443000 (USD) Máy biến áp ba pha 2 cuộn dây 121/22 : 2 máy V3= VB*KB = 2*550000*1.7 = 18700 (USD) Máy biến áp ba pha 2 cuộn dây 121/10.5 : 1 máy V4= VB*KB = 1*200*7227*1.3 = 1879020 (USD) Máy cắt phía 220 kV : 14 máy V5= VB*KB = 14*55001 = 770014880016 (USD) Máy cắt phía 110 kV : 13 máy V6= VB*KB = 13*24185= 314405 (USD) Máy cắt phía 22 kV : 9 máy V7= VB*KB = 9*20447= 184023 (USD) Vốn đầu tư của phương án 1 là : Vphương án 1 = V1 + V2 + V3 + V4 +V5 +V6 + V7 = 10231404.76( USD) Phí tổn hàng năm Pphương án 1= PB+a%100V=0.05*20637123.61+8.4100*10231404.76=1891294.18 ( USD ) So sánh hai phương án về mặt kinh tế Vphương án 1 = 9599174 < Vphương án 2 = 10231404.76 Pphương án 1 = 1598428.576 < Pphương án 2 = 1891294.18 Ta thấy phương án 1 là phương án tốt hơn về vốn đầu tư cũng như chi phí vận hành . Do đó ta sẽ chọn phương án 1 để tiếp tục thiết kế . CHƯƠNG 9: CHỌN KHÍ CỤ ĐIỆN VÀ CÁC PHẦN DẪN ĐIỆN Ta tiến hành chọn khí cụ điện và các phần dẫn điện cho phương án được chọn Hình 9.1: Sơ đồ nồi điện phương án được chọn Chọn thanh dẫn cho đầu cực máy phát Giá trị dòng cưỡng bức tại đầu cực máy phát là : Icb = 7.56 (kA) Chọn tiết diện thanh dẫn theo dòng điện cho phép Chọn thanh dẫn theo điều kiện : Với : k3_ hệ số hiệu chỉnh thanh dẫn,chọn thanh dẫn thẳng đứng nên k3 = 1. k1_hệ số hiệu chỉnh của thanh dẫn theo môi trường xung quanh. k2_Hệ số phụ thuộc số dây song song. Tra tài liệu [1, Phụ lục 8.1, trang 305] ứng với nhiệt độ định mức 25oC, nhiệt độ môi trường đặt thanh dẫn 35oC, nhiệt độ lớn nhất cho phép với thanh dẫn 70oC ta được k2 = 0.9 ; k1 = 1 Icp≥Icbk1k2k3=75600.9=8400 (A) Chọn thanh dẫn nhôm tiết diện hình máng có sơn với dòng điện cho phép là 8830(A) Bảng 9.1: Đặc tính cơ bản của thanh dẫn nhôm [1, Phụ Lục 8.13, trang 313] Kích thước (mm) Tiết diện một cực (mm2) Mômen trở kháng (cm3) Mômen quánh tính (cm4) Dòng điện cho phép cả hai thanh (A) Một thanh Hai thanh Wyo-yo Một thanh Hai thanh Jyo-yo h b c r Wx-x Wy-y Jx-x Jy-y 200 90 12 16 4040 225 46.5 490 2250 294 4900 8830 Hình dáng thanh dẫn Hình 9.2: Mặt cắt của thanh dẫn Kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt khi ngắn mạch Vì thanh dẫn có dòng làm việc lớn hơn 1000A nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt khi ngắn mạch Kiểm tra ổn định lực động điện khi gắn mạch Khi không xét dao động: Lực điện động tác dụng lên thanh dẫn khi ngắn mạch đối với thanh giữa: F1=1.76*10-8*la*ixk2= 1.76*10-8*70100*2321942=664.221(kg) Với l – khoảng cách giữa hai sứ đỡ thanh dẫn: l = 70 cm a – khoảng cách giữa các pha: a = 100 cm Mômen uốn tác động lên thanh dẫn: M=F1*l10=4649.55(kg.cm) Ứng suất do lực động điện giữa các pha: σ1=MWy0-y0=4649.55490=9.489(kgcm2) Xác định số miếng đệm cần đặt : σ2cp=σcp-σ1=690.51 Với : σcp- ứng suất cho phép của vật liệu thanh dẫn σcp.Cu=1400(kgcm2) ;σcp.Al=700(kg/cm2) Lực điện động giữa các thanh trong cùng một pha: F2=0.26*10-8l2b*ixk2*khd Với khd là hệ số hình dáng phụ thuộc vào kích thước thanh dẫn ; lấy khd = 1 Lực điện động giữa các thanh trong cùng một pha trên một đơn vị chiều dài f2=0.26*10-81b*ixk2*1=15.575(kg) l2max=12σ2cp*Wy-yf2=157.285cm> l=70 (cm) Nên không cần miến đệm , l2 = l = 70 (cm) Lực điện động giữa các thanh trong cùng một pha: F2=0.26*10-8lb*ixk2*khd=1090.26(kg) Mômen uốn do F2 gây ra : M2=F2*l212=6359.85(kg.cm) Ứng suất do lực động điện giữa các thanh trong cùng một pha : σ2=M2Wy-y=136.771(kgcm2) Vậy ta có : σu= σ1+σ2=146.260kgcm2<σcp=700kgcm2 Thoả điều kiện ứng suất cho phép Khi xét đến dao động riêng: Tần số dao động riêng của thanh góp: Với: E – modul đàn hồi của vật liệu thanh dẫn: ; - Khối lượng riêng của vật liệu ; Tần số cộng hưởng không nằm trong khu vực cộng hưởng nguy hiểm , do đó thanh góp thoả mãn điều kiện ổn định Chọn sứ đỡ cho thanh dẫn Điều kiện độ bền của sứ: Với: Fcp – Lực cho phép tác động lên đầu sứ, kg Fph – Lực phá hoại định mức của sứ ; Với: Chọn sứ có: Hình 9.3. Bố trí sứ đỡ thanh dẫn Baûng 9.2: Chọn sứ cách điện tài liệu [3, Phụ Lục VII, trang 253] Loại sứ Điện áp (kV) Lực phá hoại (kg) Chiều cao (mm) Định mức Thử nghiệm OFP-20-2000KB.Y3 20 75 2000 315 Kiểm tra lại: Như vậy, sứ đỡ thanh góp cứng đã chọn thoả điều kiện độ bền của sứ . Chọn dây dẫn Chọn dây dẫn cấp điện áp 220 kV Chọn dây dẫn cho thanh góp và dây dẫn nối đến các cuộn cao các MBA Ta có các dòng cưỡng bức của các mạch nối đến cuộn cao các MBA 220kV đã tính ở Chương 6 Icbmax=maxI3cb,I4cb,I5cb=0.525(kA) Chọn tiết diện dây theo điều kiện dòng cho phép : Với : k1 – hiệ số hiệu chỉnh thanh dẫn,chọn thanh dẫ k1 = 1 k2 – hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trường xung quanh. Tra tài liệu [1, Phụ lục 8.1, trang 305] ứng với nhiệt độ định mức 25oC, nhiệt độ môi trường đặt thanh dẫn 35oC, nhiệt độ lớn nhất cho phép với thanh dẫn 70oC ta được k2 = 0.9 ; k1 = 1 Chọn dây dẫn nhôm lõi thép có dòng cho phép là 680A Baûng 9.3: Bảng thông số dây dẫn AC [4, Bảng 4.6, trang 229] Tiết diện định mức (mm2) Tiết diện tính toán (mm2) Đường kính (mm) Điện trở 1km dây ở 200C Dòng phụ tải dài hạn cho phép (A) Lực kéo đứt(N) Nhôm Thép 300/39 301/38.6 24 8 0.0958 680 90574 Kiểm tra ổn định nhiệt khi ngắn mạch Xem ngắn mạch là ở xa nguồn trong thời gian tồn tại là 1 giây : Schọn = 300mm2 :Thoả yêu cầu. Trong đó: CAl = 88 – hệ số phụ thuộc vào vât liệu thanh dẫn Kiểm tra điều kiện vầng quang Chọn một sợi dây dẫn, ba pha bố trí trên mặt phẳng nằm ngang, khoảng cách giữa các trục dây dẫn là 300cm. Ta xét trường hợp điện áp vầng quang nhỏ nhất là pha ở giữa: à thoả điều kiện vầng quang . Choïn daây daãn cho phuï taûi caáp 220kV Ta coù caùc doøng laøm vieäc bình thöôøng cuûa maïch ñöôøng daây phaùt leân heä thoáng vaø maïch phuï taûi caáp 220kV ñaõ tính ôû Chöông 6 Ibt = max[I1bt; I2bt] = max[0.3175 ; 0.060] = 0.3175(kA) = 317.5 (A) Choïn daây daãn theo maät ñoä kinh teá cuûa doøng ñieän: Thôøi gian söû duïng coâng suaát cöïc ñaïi: (giôø) Choïn daây nhoâm loõi theùp. Tra taøi lieäu [4, Baûng 4.3, trang 194] coù jkt= 1(A/mm2) Choïn daây nhoâm loõi theùp do CADIVI cheá taïo coù tieát dieän 330/30 (mm2) Baûng 9.4: Baûng thoâng soá daây nhoâm loõi theùp [4, Baûng 4.6, trang 229] Tieát dieän ñònh möùc (mm2) Tieát dieän tính toaùn (mm2) Ñöôøng kính (mm) Ñieän trôû 1 km daây ôû 200C Doøng phuï taûi daøi haïn cho pheùp (A) Löïc keùo ñöùt (N) Nhoâm theùp 330/30 335/29.1 24.8 6.9 0.0861 750 88848 Kieåm tra theo doøng ñieän cho pheùp laâu daøi : thoûa yeâu caàu Vôùi : k1 – heä soá hieäu chænh thanh daãn, choïn thanh daãn ñaët ñöùng neân k1 = 1 k2 – heä soá hieäu chænh theo nhieät ñoä moâi tröôøng xung quanh. Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 8.1, trang 305] öùng vôùi nhieät ñoä ñònh möùc 25oC, nhieät ñoä moâi tröôøng ñaët daây daãn 35oC, nhieät ñoä lôùn nhaát cho pheùp vôùi thanh daãn 70oC ta ñöôïc k2 = 0.88 Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Schoïn = 330mm2 :Thoûa yeâu caàu. Kieåm tra ñieàu kieän vaàng quang Choïn moät sôïi daây daãn, ba pha boá trí treân maët phaúng naèm ngang, khoaûng caùch giöõa caùc truïc daây daãn laø 300cm. Ta xeùt tröôøng hôïp ñieän aùp vaàng quang nhoû nhaát laø pha ôû giöõa: Þ thoûa ñieàu kieän vaàng quang. Chọn dây dẫn cho cấp điện áp 110 kV Chọn dây dẫn cho thanh góp 110kV, dây dẫn đến cuộn trung MBA tự ngẫu và dây nối đến cuộn cao MBA hai cuộn dây Ta coù caùc doøng cöôõng böùc cuûa maïch noái cuoän trung maùy bieán aùp töï ngaãu vaø maïch noái ñeán cuoän cao maùy bieán aùp caáp 110kV ñaõ tính ôû Chöông 6 Icb = max[I6cb ; I8cb ; I9cb] = max[0.724 ; 0.268 ; 0.937] = 0.937kA Choïn tieát dieän daây theo ñieàu kieän doøng cho pheùp: Choïn daây nhoâm loõi theùp coù doøng cho pheùp laø 1100A Baûng 9.5: Baûng thoâng soá daây daãn AC [4, Baûng 4.6, trang 229] Tieát dieän ñònh möùc (mm2) Tieát dieän tính toaùn (mm2) Ñöôøng kính (mm) Ñieän trôû 1 km daây ôû 200C Doøng phuï taûi daøi haïn cho pheùp (A) Löïc keùo ñöùt (N) Nhoâm theùp 600/72 580/72.2 33.2 11 0.0498 1100 183835 Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Schoïn = 600mm2 :Thoûa yeâu caàu. Kieåm tra ñieàu kieän vaàng quang Choïn daây daãn 1 sôïi, ba pha boá trí treân maët phaúng naèm ngang, khoaûng caùch giöõa caùc truïc daây daãn laø 300cm. Ta xeùt tröôøng hôïp ñieän aùp vaàng quang nhoû nhaát laø pha ôû giöõa: Þ thoûa ñieàu kieän vaàng quang. Chọn dây dẫn cho phụ tải cấp 110kV: Doøng laøm vieäc bình thöôøng cuûa phuï taûi caáp 110kV goàm 7 ñöôøng daây phuï taûi: Choïn daây daãn theo maät ñoä kinh teá cuûa doøng ñieän: Thôøi gian söû duïng coâng suaát cöïc ñaïi: (giôø) Choïn daây nhoâm loõi theùp. Tra taøi lieäu [4, Baûng 4.3, trang 194] coù jkt= 1 (A/mm2) Choïn daây nhoâm loõi theùp do CADIVI cheá taïo coù tieát dieän 150/19 (mm2) Baûng 9.6: Baûng thoâng soá daây nhoâm loõi theùp [4, Baûng 4.6, trang 228] Tieát dieän ñònh möùc (mm2) Tieát dieän tính toaùn (mm2) Ñöôøng kính (mm) Ñieän trôû 1 km daây ôû 200C Doøng phuï taûi daøi haïn cho pheùp (A) Löïc keùo ñöùt (N) Nhoâm theùp 150/19 148/18.8 16.8 5.6 0.2046 440 46307 Kieåm tra theo doøng ñieän cho pheùp laâu daøi : thoûa yeâu caàu Vôùi : k1 – heä soá hieäu chænh thanh daãn, choïn thanh daãn ñaët ñöùng neân k1 = 1 k2 – heä soá hieäu chænh theo nhieät ñoä moâi tröôøng xung quanh. Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 8.1, trang 305] öùng vôùi nhieät ñoä ñònh möùc 25oC, nhieät ñoä moâi tröôøng ñaët daây daãn 35oC, nhieät ñoä lôùn nhaát cho pheùp vôùi thanh daãn 70oC ta ñöôïc k2 = 0.88 Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Schoïn = 150mm2 :Thoûa yeâu caàu. Kieåm tra ñieàu kieän vaàng quang Choïn daây daãn 1 sôïi, ba pha boá trí treân maët phaúng naèm ngang, khoaûng caùch giöõa caùc truïc daây daãn laø 300cm. Ta xeùt tröôøng hôïp ñieän aùp vaàng quang nhoû nhaát laø pha ôû giöõa: Þ thoûa ñieàu kieän vaàng quang. Chọn cáp cho cấp điện áp 22kV Chọn cáp cho thanh góp 22kV: Trong phaàn tính toaùn töï duøng cho nhaø maùy ñieän seõ trình baøy ôû Chöông 10, seõ maéc maùy bieán aùp döï phoøng caáp 6kV vaøo thanh goùp 22kV Phuï taûi cuûa töï duøng döï phoøng laø 6.6MVA khi ñoù doøng laøm vieäc bình thöôøng ôû caáp ñieän aùp 22kV seõ taêng leân laø: Doøng cöôõng böùc Choïn caùp theo ñieàu kieän doøng cho pheùp: Vôùi : + k1 – heä soá hieäu chænh theo nhieät ñoä, choïn caùp XPLE 24kV do ALCATEL cheá taïo ñaõ hieäu chænh theo nhieät ñoä neân khoâng caàn hieäu chænh nöõa: k1 = 1 + k2 – heä soá hieäu chænh theo soá caùp ñaët song song vôùi khoaûng caùch 300mm [1, Phuï luïc 8.2, trang 296] + k3 = 1 – heä soá hieäu chænh theo ñoä nghieâng cuûa caùp, khi caùp ñaët ñöùng. + kqt = 1.3 – heä soá quaù taûi cuûa caùp Choïn 2 sôïi caùp ñaët song song Tra taøi lieäu [4, Baûng 4.41, trang 262] ta ñöôïc: 3 Vaäy choïn 2 sôïi caùp ñoàng caùch ñieän XPLE 24kV (do ALCATEL cheá taïo) ñi song song, moãi sôïi coù tieát dieän S = 400mm2 vôùi doøng cho pheùp döôùi ñaát Icp = 593(A) Baûng 9.7: Baûng thoâng soá caùp [4, Baûng 4.41, trang 262] Tieát dieän loõi (mm2) Ñieän trôû ôû 900C Ñieän khaùng (mH/km) Ñieän dung Doøng ñieän cho pheùp (A) 400 0.063 0.31 0.36 593 Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Schoïn = 400mm2 :Thoûa yeâu caàu. Trong ñoù: CCu = 171 Chọn cáp từ thanh góp 22kV xuống phụ tải Choïn theo maät ñoä kinh teá cuûa doøng ñieän: Vôùi Thôøi gian söû duïng coâng suaát cöïc ñaïi: (giôø) Choïn caùp nhoâm caùch ñieän XPLE 24kV (do ALCATEL cheá taïo). Tra taøi lieäu [4, Baûng 4.3, trang 194] coù jkt= 1.2 (A/mm2) Choïn caùp nhoâm caùch ñieän XPLE 24kV (do ALCATEL cheá taïo), coù tieát dieän S=150mm2 vôùi doøng cho pheùp döôùi ñaát Icp = 271(A) Baûng 9.8: Baûng thoâng soá caùp nhoâm XPLE 24kV (do ALCATEL cheá taïo) [4, Baûng 4.41, trang 262] Tieát dieän loõi (mm2) Ñieän trôû ôû 900C Ñieän khaùng (mH/km) Ñieän dung Doøng ñieän cho pheùp (A) 150 0.265 0.35 0.24 271 Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Schoïn = 150mm2 :Thoûa yeâu caàu. Kieåm tra theo doøng ñieän cho pheùp laâu daøi : thoûa yeâu caàu Chọn máy biến điện áp (BU) Chọn máy biến điện áp cấp 10.5kV Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 12, trang 328+329] vaø taøi lieäu [3, Phuï luïc XV, trang 323+324] laäp baûng phuï taûi caùc bieán ñieän aùp taïi baûng ñieàu khieån chính, maïch kích töø, baûng ñieàu khieån taïi gian maùy: Baûng 9.9: Thoâng soá phuï taûi caùc duïng cuï ño cuûa maùy bieán ñieän aùp. Duïng cuï ño Kieåu Soá löôïng Phuï taûi treân pha AB (VA) Phuï taûi treân pha BC (VA) Volt keá - 378 1 2 Watt keá Д 305 1 2 0.5 Var keá Д 305 1 2 0.5 Watt keá töï ghi H-348 1 10 10 Volt keá töï ghi H-344 1 10 Taàn soá keá M-1756 1 5 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 1 1.5 2.5 Coâng tô keá phaûn khaùng И-673M 1 2.5 Toång coäng 27.5 21 Bieán ñieän aùp AB coù phuï taûi phía thöù caáp: SAB = 27.5 VA Bieán ñieän aùp BC coù phuï taûi phía thöù caáp: SBC = 21 VA Choïn hai maùy bieán ñieän aùp moät pha vôùi caáp chính xaùc 0.5 vì phuï taûi coù coâng tô: vaø SdmBU Sphuï taûi 1 pha max = 27.5 VA Choïn maùy bieán ñieän aùp 3HOM – 15 Baûng 9.10: Thoâng soá maùy bieán ñieän aùp 3HOM – 15 taøi lieäu [3, Phuï luïc IX, trang 261] Caáp ñieän aùp (kV) Ñieän aùp ñònh möùc (V) Coâng suaát ñònh möùc vôùi caáp chính xaùc 0.5% Coâng suaát cöïc ñaïi (VA) Sô caáp Thöù caáp chính Thöù caáp phuï 15 10500/ 100/ 100/ 75 640 Toång coâng suaát phuï taûi BU caáp 18kV laø SAB + SBC = 48.5 VA Choïn daây noái giöõa BU vaø caùc duïng cuï ño: Doøng qua daây daãn thöù caáp: ; Coi Ia = Ic = 0.476(A), choïn daây daãn öùng vôùi Ia = 0.476(A) Þ Ib = Ia = 0.824(A) Ñieän aùp giaùng trong daây daãn a,b laø: Giaû söû choïn khoaûng caùch töï moät bieán ñieän aùp ñeán caùc ñoàng hoà ño laø 50m. Ñeå ñôn giaûn, ta boû qua goùc leäch pha giöõa Ia, Ib. Vì coâng tô neân , do ñoù tieát dieän daây daãn ñoàng caàn choïn laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 3.5mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Chọn máy biến điện áp cấp 22kV Caáp ñieän aùp 22kV coù 6 ñöôøng daây phuï taûi, hai ñöôøng daây ñeán cuoän haï cuûa maùy bieán aùp töï ngaãu vaø hai phía cuûa maùy caét phaân ñoaïn. Moãi phaân ñoaïn goàm coù 3 ñöôøng daây ñeán phuï taûi, moät ñöôøng daây ñeán maùy bieán aùp töï ngaãu vaø moät ñeán maùy caét phaân ñoaïn. Nhö vaäy, ta laäp ñöôïc baûng phuï taûi chung cuûa BU cho moãi thanh goùp phaân ñoaïn caáp 22kV Baûng 9.11: Thoâng soá phụï taûi bieán ñieän aùp Duïng cuï ño Kieåu Soá löôïng Phuï taûi treân pha AB (VA) Phuï taûi treân pha BC (VA) Volt keá - 378 1 2 Watt keá Д 305 5 5x2 5x0.5 Var keá Д 305 5 5x2 5x0.5 Taàn soá keá M-1756 1 5 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 5 5x0.5 5x2.5 Cosj keá Д - 300 5 5x10 5x5 Toång coäng 74.5 47.5 Bieán ñieän aùp AB coù phuï taûi phía thöù caáp: SAB = 74.5 VA Bieán ñieän aùp BC coù phuï taûi phía thöù caáp: SBC = 47.5 VA Choïn hai maùy bieán ñieän aùp moät pha vôùi caáp chính xaùc 0.5: vaø SdmBU Sphuï taûi 1 pha max = 74.5 VA Choïn maùy bieán ñieän aùp moät pha 3HOM-24-69Y1 Baûng 9.12: Thoâng soá maùy bieán ñieän aùp 3HOM-24-69Y1 taøi lieäu [1, Phuï luïc 6.1, trang 295] Caáp ñieän aùp (kV) Ñieän aùp ñònh möùc (V) Coâng suaát ñònh möùc vôùi caáp chính xaùc 0.5% Coâng suaát cöïc ñaïi (VA) Sô caáp Thöù caáp chính Thöù caáp phuï 24 24000/ 100/ 100/3 75 640 Toång coâng suaát phuï taûi BU caáp 22kV laø SAB + SBC = 122 VA Choïn daây noái giöõa BU vaø caùc duïng cuï ño: Doøng qua daây daãn thöù caáp: ; Choïn daây daãn öùng vôùi Ia = 1.290(A) Þ Ib = Ia = 2.234(A) Ñieän aùp giaùng trong daây daãn a,b laø: Giaû söû choïn khoaûng caùch töï moät bieán ñieän aùp ñeán caùc ñoàng hoà ño laø 50m. Ñeå ñôn giaûn, ta boû qua goùc leäch pha giöõa Ia, Ib. Vì coâng tô neân , do ñoù tieát dieän daây daãn ñoàng caàn choïn laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 8mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Chọn máy biến điện áp cấp 110kV Caáp ñieän aùp 110kV coù 7 ñöôøng daây ñi phuï taûi, hai ñöôøng daây ñeán cuoän haï cuûa maùy bieán aùp töï ngaãu, moät ñöôøng daây ñeán maùy caét phaân ñoaïn vaø moät ñöôøng daây ñeán cuoän cao cuûa maùy bieán aùp caùch ly, do ñoù coù taát caû 11 boä ñoàng hoà chæ thò. Baûng 9.13: Thoâng soá phuï taûi bieán ñieän aùp cho hai thanh goùp Duïng cuï ño Kieåu Soá löôïng Phuï taûi treân pha AB (VA) Phuï taûi treân pha BC (VA) Volt keá - 378 2 2x2 Watt keá Д 305 11 2x11 0.5x11 Var keá Д 305 11 2x11 0.5x11 Taàn soá keá M-1756 2 5x2 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 11 1.5x11 2.5x11 Coâng tô keá phaûn khaùng И-673M 11 2.5x11 Cosj keá Д - 300 11 10x11 5x11 Toång coäng 174.5 131 Bieán ñieän aùp AB coù phuï taûi phía thöù caáp: SAB = 174.5 VA Bieán ñieän aùp BC coù phuï taûi phía thöù caáp: SBC = 131 VA Choïn hai maùy bieán ñieän aùp moät pha vôùi caáp chính xaùc 0.5 : vaø SdmBU Sphuï taûi 1 pha max = 174.5 VA Choïn maùy bieán ñieän aùp moät pha HKF-110-58 Baûng 9.14: Thoâng soá maùy bieán ñieän aùp HKF-110-58 taøi lieäu [3, Phuï luïc IX, trang 262] Caáp ñieän aùp (kV) Ñieän aùp ñònh möùc (V) Coâng suaát ñònh möùc vôùi caáp chính xaùc 0.5% Coâng suaát cöïc ñaïi (VA) Sô caáp Thöù caáp chính Thöù caáp phuï 110 110000/ 100/ 100/3 400 2000 Toång coâng suaát phuï taûi BU caáp 110kV laø SAB + SBC = 305.5 VA Choïn daây noái giöõa BU vaø caùc duïng cuï ño: Doøng qua daây daãn thöù caáp: ; Choïn daây daãn öùng vôùi Ia = 3.022(A) => Ib = Ia = 5.234(A) Ñieän aùp giaùng trong daây daãn a,b laø: Giaû söû choïn khoaûng caùch töï moät bieán ñieän aùp ñeán caùc ñoàng hoà ño laø 50m. Ñeå ñôn giaûn, ta boû qua goùc leäch pha giöõa Ia, Ib. Vì coâng tô neân , do ñoù tieát dieän daây daãn ñoàng caàn choïn laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 16mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Chọn máy biến điện áp cho cấp 220kV Caáp ñieän aùp 220kV coù 8 ñöôøng daây ñi phuï taûi, hai maïch ñöôøng daây noái leân heä thoáng, hai maïch ñeán cuoän cao cuûa maùy bieán aùp töï ngaãu, moät ñöôøng daây ñeán maùy caét phaân ñoaïn vaø ba maïch ñeán cuoän cao cuûa maùy bieán aùp caùch ly, do ñoù coù taát caû 16 boä ñoàng hoà chæ thò. Baûng 9.15: Thoâng soá phuï taûi bieán ñieän aùp cho hai thanh goùp Duïng cuï ño Kieåu Soá löôïng Phuï taûi treân pha AB (VA) Phuï taûi treân pha BC (VA) Volt keá - 378 2 2x2 Watt keá Д 305 16 2x16 0.5x16 Var keá Д 305 16 2x16 0.5x16 Taàn soá keá M-1756 2 5x2 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 16 1.5x16 2.5x16 Coâng tô keá phaûn khaùng И-673M 16 2.5x16 Cosj keá Д - 300 16 10x16 5x16 Toång coäng 252 186 Bieán ñieän aùp AB coù phuï taûi phía thöù caáp: SAB = 252 VA Bieán ñieän aùp BC coù phuï taûi phía thöù caáp: SBC = 186 VA Choïn hai maùy bieán ñieän aùp moät pha vôùi caáp chính xaùc 0.5 : vaø SdmBU Sphuï taûi 1 pha max = 252 VA Choïn maùy bieán ñieän aùp moät pha HKF-220-58 Baûng 9.16: Thoâng soá maùy bieán ñieän aùp HKF-220-58 taøi lieäu [3, Phuï luïc IX, trang 262] Caáp ñieän aùp (kV) Ñieän aùp ñònh möùc (V) Coâng suaát ñònh möùc vôùi caáp chính xaùc 0.5% Coâng suaát cöïc ñaïi (VA) Sô caáp Thöù caáp chính Thöù caáp phuï 220 22000/ 100/ 100 400 2000 Toång coâng suaát phuï taûi BU caáp 220kV laø SAB + SBC = 438 VA Choïn daây noái giöõa BU vaø caùc duïng cuï ño: Doøng qua daây daãn thöù caáp: ; Choïn daây daãn öùng vôùi Ia = 4.3647(A) => Ib = Ia = 7.559(A) Ñieän aùp giaùng trong daây daãn a,b laø: Giaû söû choïn khoaûng caùch töï moät bieán ñieän aùp ñeán caùc ñoàng hoà ño laø 50m. Ñeå ñôn giaûn, ta boû qua goùc leäch pha giöõa Ia, Ib. Vì coâng tô neân , do ñoù tieát dieän daây daãn ñoàng caàn choïn laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 22mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Chọn máy biến dòng điện (BI) Chọn máy biến dòng điện cho cấp 10.5 kV Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 12, trang 328+329] vaø taøi lieäu [3, Phuï luïc XV, trang 323+324]. Laäp baûng phuï taûi caùc bieán doøng ñieän taïi baûng ñieàu khieån chính, maïch kích töø ñieàu khieån taïi gian maùy: Baûng 9.17: Thoâng soá phuï taûi caùc duïng cuï ño cuûa bieán doøng ñieän Duïng cuï ño Kieåu Phuï taûi (VA) Pha A Pha B Pha C Ampe keá - 377 0.1 0.1 0.1 Watt keá Д 305 0.5 0.5 Ampe keá töï ghi H-316 10 10 10 Watt keá töï ghi H-348 10 10 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 2.5 2.5 Coâng tô keá phaûn khaùng И-673M 2.5 2.5 2.5 Var keá Д 305 0.5 0.5 Toång coäng 26.1 12.6 26.1 Choïn caáp chính xaùc laø 0.5 vì coù coâng tô. Ta ñaõ tính ñöôïc doøng cöôõng böùc taïi ñaàu cöïc maùy phaùt: Icb = 7.56kA Choïn bieán doøng ñaët treân caû ba pha, maéc hình sao. Choïn maùy bieán doøng TШЛ-20-1 Baûng 9.18: Thoâng soá bieán doøng TШЛ-20-1 taøi lieäu [3, phuï luïc VIII, trang 258] Uñm (kV) Doøng ñieän ñònh möùc (A) Caáp chính xaùc Phuï taûi ñònh möùc Boäi soá oån ñònh nhieät (s) Sô caáp Thöù caáp 20 8000 5 0.5 1.2 20/4 Sphuï taûi max = 26.1VA Toång trôû duïng cuï ño maéc vaøo pha coù phuï taûi max Giaû söû chieàu daøi töø bieán doøng ñeán ñoàng hoà ño laø 50m. Choïn daây daãn baèng ñoàng coù tieát dieän laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 8mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Kieåm tra oån ñònh nhieät Do Iñm BI > 1000A neân khoâng caàn kieåm tra oån ñònh nhieät. Kieåm tra oån ñònh ñoäng Khoâng caàn kieåm tra oån ñònh ñoäng vì ñaõ qui ñònh ñieàu kieän oån ñònh ñoäng cuûa maïch maùy phaùt. Chọn máy biến dòng điện cho cấp 22kV Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 12, trang 319+320] vaø taøi lieäu [3, Phuï luïc XV, trang 323+324] Laäp baûng phuï taûi bieán doøng cho caùc caáp ñieän aùp 22KV Baûng 9.19: Thoâng soá phuï taûi caùc duïng cuï ño cuûa bieán doøng ñieän Duïng cuï ño Kieåu Phuï taûi (VA) Pha A Pha B Pha C Ampe keá - 377 0.1 0.1 0.1 Watt keá Д 305 0.5 0.5 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 2.5 2.5 Var keá Д 305 0.5 0.5 Cosj keá Д - 300 10 Toång coäng 13.6 0.1 3.6 Choïn caáp chính xaùc laø 0.5 vì coù coâng tô. Ta ñaõ tính ñöôïc doøng cöôõng böùc taïi thanh goùp 22kV: Icb = 1.055kA Choïn bieán doøng ñaët treân caû ba pha, maéc hình sao. Choïn maùy bieán doøng TΠΟΛ-35 Baûng 9.20: Thoâng soá bieán doøng TΠΟΛ-35 taøi lieäu [3, phuï luïc VIII, trang 258] Uñm (kV) Doøng ñieän ñònh möùc (A) Caáp chính xaùc Phuï taûi ñònh möùc Ilññ (kA) Sô caáp Thöù caáp 35 1500 5 0.5 0.8 100 Sphuï taûi max = 13.6 VA Toång trôû duïng cuï ño maéc vaøo pha coù phuï taûi max Giaû söû chieàu daøi töø bieán doøng ñeán ñoàng hoà ño laø 50m Choïn daây daãn baèng ñoàng coù tieát dieän laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 4mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Kieåm tra oån ñònh nhieät Do Iñm BI > 1000A neân khoâng caàn kieåm tra oån ñònh nhieät. Kieåm tra oån ñònh ñoäng Do neân thoûa ñieàu kieän oån ñònh ñoäng. Chọn máy biến dòng điện cho cấp 110kV Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 12, trang 319+320] vaø taøi lieäu [3, Phuï luïc XV, trang 323+324] Laäp baûng phuï taûi bieán doøng cho caùc caáp ñieän aùp 110kV Baûng 9.21: Thoâng soá phuï taûi caùc duïng cuï ño cuûabieán doøng ñieän Duïng cuï ño Kieåu Phuï taûi (VA) Pha A Pha B Pha C Ampe keá - 377 0.1 0.1 0.1 Watt keá Д 305 0.5 0.5 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 2.5 2.5 Coâng tô keá phaûn khaùng И-673M 2.5 2.5 2.5 Var keá Д 305 0.5 0.5 Cosj keá Д - 300 10 Toång coäng 16.1 2.6 6.1 Choïn caáp chính xaùc laø 0.5 vì coù coâng tô. Ta ñaõ tính ñöôïc doøng cöôõng böùc taïi thanh goùp 110kV: Icb = 0.937kA Choïn bieán doøng ñaët treân caû ba pha, maéc hình sao. Choïn maùy bieán doøng TF3M110B-III Baûng 9.22: Thoâng soá bieán doøng TF3M110B-III taøi lieäu [1, phuï luïc 7, trang 294] Uñm (kV) Doøng ñieän ñònh möùc (A) Caáp chính xaùc Phuï taûi ñònh möùc Ilññ (kA) (kA/s) Sô caáp Thöù caáp 110 1500 5 0.5 0.8 158 28/3 Sphuï taûi max = 16.1VA Toång trôû duïng cuï ño maéc vaøo pha coù phuï taûi max Giaû söû chieàu daøi töø bieán doøng ñeán ñoàng hoà ño laø 50m Choïn daây daãn baèng ñoàng coù tieát dieän laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 8mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Kieåm tra oån ñònh nhieät Do Iñm BI > 1000A neân khoâng caàn kieåm tra oån ñònh nhieät. Kieåm tra oån ñònh ñoäng Do neân thoûa ñieàu kieän oån ñònh ñoäng. Chọn máy biến dòng điện cho cấp 220kV Tra taøi lieäu [1, Phuï luïc 12, trang 319+320] vaø taøi lieäu [3, Phuï luïc XV, trang 323+324] Laäp baûng phuï taûi bieán doøng cho caùc caáp ñieän aùp 220kV Baûng 9.23: Thoâng soá phuï taûi caùc duïng cuï ño cuûa bieán doøng ñieän Duïng cuï ño Kieåu Phuï taûi (VA) Pha A Pha B Pha C Ampe keá - 377 0.1 0.1 0.1 Watt keá Д 305 0.5 0.5 Coâng tô keá taùc duïng И-672M 2.5 2.5 Coâng tô keá phaûn khaùng И-673M 2.5 2.5 2.5 Var keá Д 305 0.5 0.5 Cosj keá Д - 300 10 Toång coäng 16.1 2.6 6.1 Choïn caáp chính xaùc laø 0.5 vì coù coâng tô. Ta ñaõ tính ñöôïc doøng cöôõng böùc taïi thanh goùp 220kV: Icb = 0.635kA Choïn bieán doøng ñaët treân caû ba pha, maéc hình sao. Choïn maùy bieán doøng TF3M220B-III Baûng 9.24: Thoâng soá bieán doøng TF3M220B-III taøi lieäu [1, phuï luïc 7, trang 294] Uñm (kV) Doøng ñieän ñònh möùc (A) Caáp chính xaùc Phuï taûi ñònh möùc Ilññ (kA) (kA/s) Sô caáp Thöù caáp 220 600 5 0.5 1.2 50 19.6/3 Sphuï taûi max = 16.1VA Toång trôû duïng cuï ño maéc vaøo pha coù phuï taûi max Giaû söû chieàu daøi töø bieán doøng ñeán ñoàng hoà ño laø 50m Choïn daây daãn baèng ñoàng coù tieát dieän laø: Choïn daây daãn ñoàng traàn xoaén coù tieát dieän 2mm2 do CADIVI cheá taïo [4, Baûng 4.1, trang 221] Kieåm tra oån ñònh nhieät Ta ñaõ tính ñöôïc BN = 67.37(kA2.s) trong phaàn choïn daây daãn => Thoûa ñieàu kieän oån ñònh nhieät. Kieåm tra oån ñònh ñoäng Do : thoûa ñieàu kieän oån ñònh ñoäng. CHƯƠNG 10 : TỰ DÙNG TRONG NHÀ MÁY ĐIỆN Chọn sơ đồ tự dùng cho nhà máy Máy phát điện cung cấp tự dùng cho bản thân qua máy biến áp hạ áp đến 6kV, sau đó dùng máy biến áp hạ áp xuống 0.4kV để cung cấp cho các phụ tải 0.4kV. Nguồn dự phòng được lấy từ cấp hạ 22kV. Chọn sơ đồ tự dùng cho nhà máy điện: Hình 10.1: Sơ đồ tự dùng cho nhà máy điện Chọn máy biến áp tự dùng Công suất tự dùng của mỗi tổ máy theo đồ thị phụ tải Bảng 10.1 : Phân bố công suất tự dùng nhà máy nhiệt điệng t (h) 0®5 5®8 8®12 12®14 14®17 17®22 22®24 S1tổ (MVA) 134.27 134.23 134 131.55 133.05 134.82 128.77 Std (MVA) 26.32 26.32 26.29 26.01 26.18 26.39 25.68 Std(MVA) 6.58 6.58 6.57 6.50 6.55 6.60 6.42 S1(MVA) 127.69 127.65 127.43 125.05 126.51 128.22 122.35 Máy biến áp tự dùng chính (10.5/6kV) Công suất định mức máy biến áp chọn : SđmMBA≥14Stdmax=6.6(MVA) Chọn máy biến áp TMH-Y1 [1,phụ lục 3 trang 236] Bảng 10.2:Thông số máy biến áp TMH-Y1 Sñm (MVA) Ñieän aùp (kV) UN (%) i (%) Cao Haï 10 13.8 6.3 8 0.75 12 60 Kieåm tra khaû naêng töï môû maùy cuûa ñoäng cô: Ñieàu naøy coù nghóa laø coù theå töï môû maùy taát caû caùc ñoäng cô noái treân thanh goùp, khi maát ñieän moät phaân ñoaïn naøy coù theå ñeå taát caû caùc ñoäng cô khoâng caàn caét ñieän, sau khi ñoùng nguoàn döï phoøng, caùc ñoäng cô coù theå ñoàng thôøi töï khôûi ñoäng ñöôïc. Máy biến áp tự dùng cấp 2 (6/0.4kV) Sdmtự dùng cấp 2=15%÷20%*14Stdmax=0.15*6.6=0.99 (MVA) Công suất tự dùng cấp 2 của một nhánh Sđm tự dùng một nhánh = 0.5*0.99 = 0.495 (MVA) Choïn maùy bieán aùp TM [1, phuï luïc 3, trang 233] Bảng 10.3: Thông số máy biến áp TM Sñm (kVA) Ñieän aùp (kV) UN (%) i (%) Cao Haï 750 6 0.4 5.5 6 4100 11900 Kieåm tra khaû naêng töï môû maùy cuûa ñoäng cô: Ñieàu naøy coù nghóa laø coù theå töï môû maùy ñoàng thôøi taát caû caùc ñoäng cô noái treân thanh goùp, khi maát ñieän moät phaân ñoaïn naøy coù theå ñeå taát caû caùc ñoäng cô khoâng caàn caét ñieän, sau khi ñoùng nguoàn döï phoøng, caùc ñoäng cô coù theå ñoàng thôøi töï khôûi ñoäng ñöôïc. Máy biến áp dự phòng cấp 6kV Chọn máy biến áp dự phòng cấp 6kV nối từ thanh góp 22kV xuống vì như thế chi phí đầu tư máy biến áp sẽ ít hơn lấy từ thanh góp 110kV hoặc 220kV Kiểm tra các thiết bị và khí cụ điện khi mắc máy biến áp dự phòng vào thanh góp 22kV Chế độ bình thường ST máy tự ngẫu + S22kV + Std1máy = 50.38 +40.24 + 6.6 = 97.18 ( MVA) < ST4 + ST5 Công suất rối đa qua cuộn hạ : Shạ = 0.5*200 = 100(MVA) > S22kV + Stự dùng 1 máy =40.24+6.6 =46.84(MVA) Chế độ sự cố: Vì đây là máy biến áp dự phòng do đó ta không xét trường hợp chồng chập sự cố (Một máy biến áp tự ngẫu và máy phát cấp 110kV sự cố cùng một lúc hoặc một máy tự ngẫu và máy biến áp dự phòng bị sự cố cùng lúc) để nâng công suất của máy biến áp. Nếu trường hợp này xảy ra thì cắt bớt một số phụ tải loại 3, khi đó, công suất qua cuộn hạ Shạ = 1.4*0.5*100 = 70(MVA) đủ gánh phụ tải cấp 22kV và phụ tải tự dùng. Như vậy, khi xảy ra sự cố chồng chập sự cố thì cách giải quyết là có thể cắt bớt một số phụ tải ở cấp điện áp 110kV và 22kV hoặc cũng có thể cùng lúc cắt phụ tải ở hai cấp điện áp. Kiểm tra máy phát phía điện áp 22kV Icb=Smax3*U=46.843*22=1.23kA< IdmMC=2.5 (kA) Kiểm tra máy cắt và dây dẫn phía điện áp 220kV Dòng cưỡng bức tại thanh góp 220kV được xác định từ dòng cưỡng bức của mạch đường dây phát lên hệ thống như đã tính ở chương 6, do đó không cần kiểm tra máy cắt và dây dẫn ở cấp điện áp 220kV. Kiểm tra cáp cho cấp điện áp 22kV Đã trình bày ở phần chọn cáp cho cấp điện áp 22kV Kiểm tra máy biến dòng cấp điện áp 22kV Icb = 1223(A) < Isơ cấp = 1500 (A) Chọn máy biến áp dự phòng (22/6kV) Công suấ định mức MBA dự phòng : Sdp = 1.5*Stdmax = 1.5*6.6 = 9.9(MVA) Choïn hai maùy bieán aùp hai cuoän daây ñaët song song. Choïn maùy bieán aùp TMH [3, phuï luïc III.2, trang 140] Bảng 10.4: Thông số máy biến ápTMH Sñm (MVA) Ñieän aùp (kV) UN (%) i (%) Cao Haï 6.3 22 6.3 7.5 0.9 9.4 46.5 Máy biến áp dự phòng cấp 0.4kV Công suất tự dùng cấp 2 có thể tự khởi động tất cả các động cơ do đó công suất của máy biến áp dự phòng cấp 0.4kV được chọn theo máy biến áp tự dùng cấp 2. Chọn máy biến áp TM [1, phụ lục 3, trang 233] Bảng 10.5 : Thông số máy biến áp TM Sñm (kVA) Ñieän aùp (kV) UN (%) i (%) Cao Haï 750 6 0.4 5.5 6 4100 11900 Chọn khí cụ điện cho mạch tự dùng CHọn máy cắt hợp bộ cấp 6kV Tính ngắn mạch: Từ sơ đồ mạch điện kháng tương đương của phương án 1, thêm các điện kháng của các máy biến áp của mạch tự dùng 6kV ta được sơ đồ tương đương có điện kháng của mạch tự dùng. Hình 10.2: Sơ đồ tương đương trở kháng có tự dùng Công suất cơ bản: Scb = 1000 MVA Cấp điện áp cơ bản: Ucb = 6.3 (kV) Dòng điện cơ bản : Icb=Scb3Ucb=10003.6.3=91.64(kA) X8=XMBA tự dùng chính*=UN%.Scb100.Sđm=8*1000100*10=8 X9=XMBA dự phòng*=UN%.Scb100.Sđm=7.55*1000100*6.3=11.90476 Ngắn mạch tại điểm N6 Hình10.3: Sơ đồ tính ngắn mạch tại điểm N6 Ta có : Xa=X1+X22=0.0168+1.209832=0.621715 Xc=X52=1.752=0.875 Xd=X62=4.452=2.225 Xg=X92=11.904762=5.95238 Xh = X7 nt ( X4 // X8 ) = 2.1063 Xj = [X3 nt ( X4 // X8 ) ]/2 = 1.065664 Xaj = Xa // Xj = 0.363463 Xcdgh = Xc nt ( Xh // ( Xd nt Xg ) ) =2.5499 X∑N6 = X8 nt ( X4 // ( X3 nt ( Xaj // Xcdgh ) ) ) = 8.602665 Dòng ngắn mạch : IN6=IcbXN1=91.648.602665=10.6525(kA) Dòng điện xung kích : ixk1=2*kxk*IN1=27.1169 (kA) Với kxk = 1.8 Ngắn mạch tại điểm N7: Hình10.4: Sơ đồ tính ngắn mạch tại điểm N7 Ta có : Xa , Xc , Xd , Xg như cũ Xk = ( X3 nt ( X4 // X8 )/3 = Xack = Xc nt ( Xa // Xk) Xdg = Xd nt Xg X∑N7 = 8.654344 Dòng ngắn mạch : IN6=IcbXN1=91.648.654344=10.58901(kA) Dòng điện xung kích : ixk1=2*kxk*IN1=26.954925 (kA) Với kxk = 1.8 Ngắn mạch tại điểm N8 Hình10.5: Sơ đồ tính ngắn mạch tại điểm N8 Tính toán tương tự như trên ta có : X∑N8 = 14.332747 Dòng ngắn mạch : IN6=IcbXN1=91.6414.332747=6.3.93750kA) Dòng điện xung kích : ixk1=2*kxk*IN1=16.27583009 (kA) Với kxk = 1.8 So saùnh caùc giaù trò doøng ngaén maïch taïi N6, N7, N8 choïn maùy caét caáp ñieän aùp 6kV vôùi doøng ngaén maïch laø 10.6525kA vaø doøng xung kích laø 27.41034kA Doøng cöôõng böùc caáp ñieän aùp 6kV: Choïn maùy caét khí SF6 8DA10 cuûa haõng SIEMENS Baûng 10.6: Thoâng soá maùy caét 8DA10 [3, phuï luïc V.V, trang 237] Uñm (kV) Iñm (A) Icaét ñm (kA) Ilññ (kA) Döõ lieäu choïn 6 630 10.7 27.4 8DA10 7.2 3150 40 110 Choïn dao caùch ly PB – 6/1000 Baûng 10.7: Thoâng soá dao caùch ly PB – 6/1000 [3, phuï luïc VI.I, trang 241] Uñm (kV) Iñm (A) Ilññ (kA) Döõ lieäu choïn 6 630 27.4 PB – 6/1000 6 1000 120 Choïn Aptomat cho caáp ñieän aùp 0.4kV Aptomat ñöôïc choïn theo doøng laøm vieäc laâu daøi: Tính ngaén maïch: Ñieän khaùng cuûa heä thoáng: Ta ñaõ tính doøng ngaén maïch ôû caáp ñieän aùp 6.3kV vaø coù doøng ngaén maïch lôùn nhaát taïi vò trí N6. Ta choïn aptomat taïi vò trí coù doøng ngaén maïch lôùn nhaát naøy hay vò trí coù toång trôû nhoû nhaát. Ta coù 14.332747 Chuyeån qua caáp 0.4kV Ñieän khaùng vaø ñieän trôû cuûa maùy bieán aùp: Thaønh phaàn taùc duïng cuûa ñieän aùp ngaén maïch: Thaønh phaàn phaûn khaùng cuûa ñieän aùp ngaén maïch: Ñieän trôû vaø ñieän khaùng cuûa maùy bieán aùp: Doøng ñieän ngaén maïch: Doøng laøm vieäc cöïc ñaïi: Choïn Aptomat CM2500N Baûng 10.8: Thoâng soá Aptomat CM2500N [4, Baûng 3.5, trang 148] Soá cöïc Uñm (V) Iñm (kA) IN (kA) Döõ lieäu choïn 400 2.03 19.65 CM2500N 3 690 2.5 50 Choïn caùp ñeán cuoän cao maùy bieán aùp töï duøng caáp 1 Caùp ñeán töø maùy phaùt: Choïn caùp ñoàng caùch ñieän XLPE 24kV do ALCATEL cheá taïo loaïi 1 loõi, khoâng ñai theùp, vôùi doøng cho pheùp döôùi ñaát laø 395A, tieát dieän 185mm2 [4, baûng 4.41, trang 262] Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch: Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Nhö vaäy caùp ñaõ choïn khoâng thoûa yeâu caàu. Choïn laïi caùp coù tieát dieän lôùn hôn, tieát dieän 400mm2 Ñeán töø nhaø phaân phoái 22kV Choïn caùp ñoàng caùch ñieän XLPE 24kV do ALCATEL cheá taïo loaïi 1 loõi, khoâng ñai theùp, vôùi doøng cho pheùp döôùi ñaát laø 275A, tieát dieän 95mm2 [4, baûng 4.41, trang 262] Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch: Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Nhö vaäy caùp ñaõ choïn thoûa yeâu caàu. Choïn caùp cho caáp ñieän aùp 6kV Doøng qua cuoän haï cuûa maùy bieán aùp töï duøng chính vaø maùy bieán aùp döï phoøng caáp 1: Choïn hai caùp ñoàng caùch ñieän XLPE 7.2kV ñi song song do ALCATEL cheá taïo: Choïn 2 caùp loaïi 1 loõi, khoâng ñai theùp, vôùi doøng cho pheùp moãi caùp döôùi ñaát laø 394A, tieát dieän 185mm2 [4, baûng 4.38, trang 259] Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch: Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Nhö vaäy caùp ñaõ choïn thoûa yeâu caàu. Choïn daây daãn cho caáp ñieän aùp 0.4kV Coâng suaát töï duøng moät nhaùnh: Choïn hai daây daãn ñi song song. Doøng cho pheùp moãi daây: Choïn daây nhoâm AC ñaët ngoaøi trôøi coù caùc thoâng soá: Baûng 10.9: Thoâng soá daây nhoâm loõi theùp [1, phuï luïc 8.12, trang 312] Tieát dieän chuaån Tieát dieän (mm2) Ñöôøng kính (mm) Ñieän trôû moät chieàu khi 200C Doøng ñieän phuï taûi cho pheùp (A) Nhoâm Theùp Daây daãn Loõi theùp Ñaët ngoaøi trôøi Ñaët trong nhaø 150/24 149 24.2 17.1 6.3 0.194 445 365 Kieåm tra oån ñònh nhieät khi ngaén maïch Xem ngaén maïch laø ôû xa nguoàn trong thôøi gian toàn taïi laø 1 giaây: Nhö vaäy daây daãn ñaõ choïn khoâng thoûa yeâu caàu. Choïn laïi daây daãn coù tieát dieän lôùn hôn. Choïn daây coù tieát dieän 205mm2 Baûng 10.10: Thoâng soá daây nhoâm loõi theùp [1, phuï luïc 8.12, trang 312] Tieát dieän chuaån Tieát dieän (mm2) Ñöôøng kính (mm) Ñieän trôû moät chieàu khi 200C Doøng ñieän phuï taûi cho pheùp (A) Nhoâm Theùp Daây daãn Loõi theùp Ñaët ngoaøi trôøi Ñaët trong nhaø 205/27 205 26.6 19.8 6.6 0.14 510 425 Tài liệu tham khảo Huỳnh Nhơn, Thiết kế nhà máy điện và trạm biến áp (phần điện), Nhà xuất bản Đại Học Quốc Gia TP.HCM, 2007. Huỳnh Nhơn - Hồ Đắc Lộc, Trạm và nhà máy điện, Nhà xuất bản Đại Học Quốc Gia TP.HCM, 2006. Nguyễn Hữu Khải, Thiết kế nhà máy điện và trạm biến áp (phần điện), Nhà xuất bản Khoa Học và Kỹ Thuật Hà Nội, 2005. Ngô Hồng Quang, Sổ tay lựa chọn và tra cứu thiết bị điện từ 0.4 – 500kV, Nhà xuất bản Khoa Học và Kỹ Thuật Hà Nội, 2007. Đào Quang Thạch - Phạm Văn Hòa, Phần điện trong nhà máy điện và trạm biến áp, Nhà xuất bản Khoa Học và Kỹ Thuật Hà Nội, 2005 J. Duncan Glove – Mukukutla S. Sarma, Power system analysis and design, Brooks/Cole, California, 2002. David Bondansky, Nuclear Energy – Principles, practices and prospects, Spinger, New York, 2004. Doe Fundamentals Handbook, Nuclear physics and reactor theory, Department of Energy, Washington D.C, 1993.